11 Вариант

Плотность жидкости при пластовых условиях (с учетом обводнённости) _н=0,922 г/см³ ;

Вязкость жидкости в пластовых условиях µ_н=7,42 мПа·с;

Объемный коэффициент b_н=1,09;

Коэффициент сжимаемости жидкости β_н=0,001019 1/МПа;

Коэффициент сжимаемости горной породы β_п=0,0000715 1/МПа;

Эффективная мощность пласта h=14,8 м;

Коэффициент пористости m=0,107;

Т=2722 часа;

Q=65м³/сут

Таблица 1- Результаты ГДИС

№ п/п	t, сек		Рзаб, МПа	№ п/п	t, сек		Рзаб, МПа
1	0	-	30,741	17	15120	2,81	33,547
2	60	5,21	30,94	18	18720	2,72	33,557
3	120	4,91	31,286	19	22320	2,64	33,565
4	240	4,61	31,887	20	25920	2,58	33,571
5	360	4,43	32,372	21	29520	2,52	33,577
6	480	4,31	32,731	22	36720	2,43	33,585
7	600	4,21	32,974	23	43920	2,35	33,592
8	720	4,13	33,128	24	51120	2,28	33,597
9	1320	3,87	33,355	25	58320	2,23	33,602
10	1920	3,71	33,399	26	65520	2,18	33,606
11	2520	3,59	33,424	27	72720	2,13	33,61
12	3120	3,50	33,441	28	79920	2,10	33,614
13	3720	3,42	33,455	29	87120	2,05	33,6175
14	4320	3,35	33,466
15	7920	3,10	33,511
16	11520	2,93	33,533

СОДЕРЖАНИЕ

1 Исследования на нестационарном режиме…………………………………………..5

2 Технологические основы исследования и обработки КВД…………………………7

3 Обработка результатов ГДИС методом Хорнера……………………………………9

Список использованных источников………………………………………………….11

1 ИССЛЕДОВАНИЯ НА НЕСТАЦИОНАРНОМ РЕЖИМЕ

Изучение нестационарного режима работы скважины после остановки ее (или после пуска) дает информацию о среднеинтегральных характеристиках зоны реагирования. Всякое изменение режима работы скважины сопровождается перераспределением давления вокруг нее и зависит от пьезопроводности зоны реагирования. Исследование заключается в получении зависимости изменения забойного давления в скважине в функции времени после изменения режима ее работы (пуска или остановки).

В основе исследования лежит уравнение пьезопроводности: , (1.1)

где - коэффициент пьезопроводности, м²/с

-время, с.

Для одиночной скважины, расположенной в однородном неограниченном по размерам пласте, насыщенном однородной жидкостью, изменение давления вокруг нее в функции времени и расстояния r может быть записано в виде: , (1.2)

где_ж— плотность пластовой жидкости, кг/м³;

— коэффициент упругоемкости, м²/Н

Второе слагаемое в правой части (1.2) представляет собой инерционный член.

Пренебрегая инерционным членом в (1.2) получим уравнение Фурье: (1.3)

Графически изменение давления и дебита скважины до остановки ее в момент времени t₀ представлено на рисунке 1; Р(Т) — изменение давления в период времени Т работы скважины с постоянным дебитом Q. Начиная с момента t₀, за период времени t (время остановки скважины) на забое скважины забойное давление P_заб(t) восстанавливается, что видно из фиксируемой кривой восстановления забойного давления (КВД). Запишем следующие соотношения : (1.4) (1.5)

где Р(Т) — давление, с которым бы работала скважина в период времени t (время остановки), если бы не была остановлена на исследование (на рис. 1 показано штриховой линией); Р_пл — пластовое давление; P_заб(t) — изменение забойного давления после остановки скважины на исследование.

В результате решения уравнения (1.3) получаем: , (1.6)

где Q — постоянный дебит, с которым работала скважина в течение времени Т до остановки ;

b — объемный коэффициент пластовой жидкости (нефти);

E_i— обозначение экспоненциальной интегральной функции, обычно табулируемой.

Рисунок 1- Исследование скважины при нестационарном режиме исследования

После некоторых преобразований получаем окончательную формулу:

(1.7)

Все методические видоизменения этих исследований объединяются общим названием −обработка кривых восстановления давления. При их проведении во всех случаях скважину приходится останавливать, нередко на несколько суток. В настоящее время применяются приборы, позволяющие регистрировать изменение устьевого и забойного давлений с интервалом в секунду в течение 12 ч. Серийно выпускаются расходомеры для непрерывного замера дебитов жидкостей и газов.