![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
gatapova
.pdf![](/html/2706/289/html_7zVHqHzQWL.OweC/htmlconvd-7NgqpZ31x1.jpg)
В анализируемом процессе потери тепловой энергии обусловлены транспортом тепла в окружающее объект пространство. Вторичных энергоресурсов нет, так как образовавшаяся смесь поступает на следующую ступень переработки.
Эксергетический анализ. В анализируемом процессе оценивается только термическая составляющая эксергии. Потери эксергии определяются по уравнению
E = E − E = q c |
|
(T −T )−T ln |
T∑ |
|
− q c |
|
(T −T )−T ln |
T1 |
|
− |
|
|||||||||||||||
|
|
p |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
вых |
|
вх |
m∑ |
p ∑ |
∑ |
0 0 |
|
|
|
|
m |
|
1 0 |
0 |
|
T0 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T0 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
− q c |
|
(T −T )−T ln |
T2 |
|
= q c T − q c |
T − q c |
T − q c T + q c |
T − |
||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
2 p |
|
|
2 |
0 |
0 |
T0 |
|
m∑ |
p ∑ ∑ |
|
m |
p 1 |
m |
p 2 |
m∑ |
p 0 |
|
m |
p 0 |
|||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 1 |
|
|
2 |
2 |
|
2 |
|
|
1 1 |
|||||||
− q c |
|
T ln |
T∑ |
+ q c |
T ln |
T1 |
+ q c |
T ln |
T2 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(52) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
m2 |
p ∑ |
0 |
T0 |
m1 |
|
p1 |
0 |
|
T0 |
m2 |
p2 0 |
T0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Используя соотношения (52), полученные в ходе энергетического анализа, получим выражение для расчёта потерь эксергии:
|
|
|
|
|
|
T1 + mT2 |
E = −q |
|
c |
|
T (1+ m)ln |
||
m |
|
(1+ m)T0 |
||||
|
|
p 0 |
|
|||
|
1 |
|
1 |
|
||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
T |
|
m |
|
|
. |
|
|||||
− ln |
1 |
|
2 |
|
(53) |
|
|
|
|||||
T |
T |
|
|
|
||
|
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Построим диаграмму Гроссмана – Шаргута (рис. 8).
Потери эксергии невозможно устранить за счёт изменения параметров технологического режима, однако вторичные энергоресурсы не образуются. Образовавшийся в процессе смешения поток поступает на дальнейшую переработку.
Евх1
Евых
Евх
Евх2
Е
Рис. 8. Диаграмма Гроссмана – Шаргута
31
![](/html/2706/289/html_7zVHqHzQWL.OweC/htmlconvd-7NgqpZ32x1.jpg)
Эффективность использования энергетических ресурсов определяется по уравнению
ηe |
= |
Eвх − E |
= 1 − |
E |
|
|
|
|
. |
(54) |
|||
Eвх |
|
|||||
|
|
|
Eвх |
|
9. АНАЛИЗ ПРОЦЕССА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ
Процессы теплообмена являются обязательной стадией любого химического процесса, связанного с нагревом или охлаждением продуктов реакции. От правильной организации этих процессов сильно зависят расходные коэффициенты, поэтому анализу теплообмена посвящено большое число работ. Рассмотрим в качестве объекта теплообменный аппарат поверхностного типа
непрерывного действия, работающего в
q |
|
|
|
|
qm |
стационарном режиме. Давление |
сред |
||
|
|
|
|
||||||
m1 |
|
|
|
проходящих через объект не изменяется, |
|||||
|
|
|
1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
состав остаётся |
постоянным. |
Изменения |
|
i |
|
|
|
|
i1 |
||||
|
|
|
|
фазового состояния сред не происходит. |
|||||
1н |
|
|
|
к |
|||||
|
qm |
2 |
|
|
qm |
Расходы сред известны. |
Будем по- |
||
|
|
|
|
2 |
лагать, что среда 1 нагревается и техно- |
||||
|
i2н |
|
i2к |
||||||
|
|
логическое действие совершается |
над |
||||||
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
Рис. 9. Расчётная схема |
ней. Среда 2 используется в качестве |
|||||||
|
|
|
|
|
|
энергоносителя, |
с помощью |
которого |
осуществляется направленное воздействие на перерабатываемую среду. Энергетический баланс объекта:
|
|
|
qm |
c p |
(T3 |
− T1 ) = qm |
c p (T2 − T4 ) = qt ; |
|
|
|
|
(55) |
|||||||||||
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
qm |
cp |
t1 + qm |
cp |
t2 |
н |
= qm cp |
t1 |
+ qm |
2 |
cp |
t2 |
к |
+ qt |
пот |
. |
(56) |
||||||
1 |
1 |
н |
|
2 |
2 |
1 |
1 |
к |
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||||
На рисунке 10 приведена диаграмма Сенкея для расматриваемого |
|||||||||||||||||||||||
аппарата. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
qt2н |
|
|
|
|
|
tΣ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qt2к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qtпот |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Рис. 10. Диаграмма Сенкея для процесса теплопередачи |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
без изменения агрегатного состояния сред |
|
|
|
32
Особенность использования энергетических ресурсов состоит в том, что энергоноситель 2 передаёт нагреваемой среде только часть своей энергии (заштрихованная часть диаграммы). Затем покидает объект и, как правило, в дальнейшем его энергия не используется. Образуются вторичные энергетические ресурсы (ВЭР). Эффективность использования энергии можно определить выражением
η = |
qt |
= 1− |
qt |
вэр |
− |
q |
tпот |
|
|
1кон |
|
|
. |
(57) |
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
qtвх |
|
qtвх |
qtвх |
|
Таким образом, эффективность использования энергии в значительной степени зависит от использования энергии вторичных энергоресурсов.
Осуществим оценку изменения потенциала. Эксергия входных потоков
E = q |
|
c |
|
(T − T |
|
)− T ln |
T1н |
|
+ q |
|
|
|
c |
|
|
|
(T |
|
|
− T |
|
)− ln |
T2н |
. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
m |
p |
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
вх |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
н |
|
|
0 |
|
|
T0 |
|
|||||||||||||||
|
|
1 |
|
1 |
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T0 |
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Эксергия выходных потоков |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|||
Eвых |
= qm c p |
(T1 |
|
− T0 )− T0 ln |
|
1к |
|
|
+ qm |
|
c p |
|
(T2 |
|
T0 )− T0 ln |
2к |
. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
1 |
|
1 |
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T0 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
T0 |
|||||||||||
Изменение эксергии будет равно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
E = −T |
|
q |
|
|
|
|
c ln |
|
|
|
|
|
+ q c |
|
|
|
ln |
|
|
|
к |
|
|
− |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
m |
|
p |
2 |
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
− |
q |
c |
|
|
|
ln |
|
2н |
|
+ q |
|
|
c |
|
|
ln |
|
|
|
н |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
m2 |
|
|
p2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m1 |
|
p1 |
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
= −T |
q |
m2 |
c |
|
|
ln |
|
2н |
|
|
|
+ q |
|
c |
p1 |
|
ln |
|
1к |
|
= |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
p2 |
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
m1 |
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
T |
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
= −T q |
|
|
|
c |
|
|
|
ln |
|
1к |
|
|
|
2к |
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
m1 |
|
|
p1 |
|
|
T |
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1н |
|
2н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m = (qm2 c p2 )(qm1 c p1 ).
(58)
(59)
(60)
Чтобы оценить влияние различных параметров на величину потерь эксергии, проанализируем полученное выражение при m = 1. Водяной
33
![](/html/2706/289/html_7zVHqHzQWL.OweC/htmlconvd-7NgqpZ34x1.jpg)
эквивалент среды 1 выразим из уравнений теплопередачи и теплового баланса:
qm c p |
= |
T0 KF Tср |
. |
(61) |
||
|
||||||
1 |
1 |
T1 |
− T1 |
|
||
|
|
|
|
|||
|
|
|
к |
н |
|
Подставим значение водяного эквивалента в выражение для расчёта потерь эксргии:
E = qm1 cp1 − T0 ln
T1кT2 |
|
|
= |
T0 KF Tср |
|
T1кT2 |
|
|
|
||
н |
|
ln |
к |
. |
(62) |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
T1 T2 |
|
|
|
T1 |
− T1 |
T1 |
T2 |
н |
|
||
н |
н |
|
к |
н |
н |
|
|
Графики, представленные на рис. 11, показывают изменения температур носителей в теплообменнике при противоточном движении носителей, для различных значений m.
Диаграмма Гроссмана – Шаргута. На диаграмме (рис. 12) потоку
(или количеству) эксергии соответствует полоса, ширина которой пропорциональна количеству эксергии сосредоточенной в этом потоке.
Т |
|
T |
|
Т |
|
T2н |
Т |
|
T2н |
|||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
2н |
|
|
|
T1к |
T |
|
T |
|
T2 |
|
|
T |
|
T2 |
|
|
|
||||
к |
|
|
к |
|
|
2к |
|
1к |
||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||||
T |
|
|
|
|
к |
T |
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
н |
|
|
||
|
н |
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
F |
|
|
F |
0 |
1 |
|
1 |
|
|
||||||
0 |
0 |
1 |
|||||||||
|
|
а) |
|
|
б) |
|
|
в) |
Рис. 11. Температуры потоков при нагревании и охлаждении рабочих тел:
а – m = 1; б – m ³ 1; в – m £ 1
|
Е1 |
|
Е1 |
|
|
вх |
|
вых |
|
|
|
|
|
Евых |
|
|
|
|
|
Евх |
|
|
qt |
|
|
|
|||
|
Е2вх |
|
Е2вых |
|
|
|
|
Е
Рис. 12. Диаграмма Гроссмана – Шаргута
34
![](/html/2706/289/html_7zVHqHzQWL.OweC/htmlconvd-7NgqpZ35x1.jpg)
При T1 |
|
= T2 |
н |
(и, следовательно, T2 |
к |
= T1 ), т.е. при бесконечной |
||||
|
к |
|
|
|
|
|
н |
|
||
поверхности теплообмена, величина |
Е = 0. Если же |
Т ¹ 0 и поскольку |
||||||||
всегда T1к |
³ T1н , T2н |
T2к < T1к T1н |
, то 1 < T2н |
T2к |
< T1к T1н . Следова- |
|||||
тельно, T1 |
T2 |
к |
T1 T2к |
> 1 и Е < 0 (эксергия теряется). Это справедливо |
||||||
к |
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
во всех случаях и при Т > Т0 и при Т < Т0.
Следует отметить, что при использовании противоточной схемы движения носителей удается обеспечить более равномерное распределение движущей силы вдоль поверхности теплопередачи. При увеличении поверхности теплопередачи и соответствующем подборе условий проведения процесса (температуры сред и их расходы) можно снизить потери эксергии до минимума. В этом случае в аппарате реализуется ситуация, близкая к обратимому процессу. Потенциал Е в этом случае переходит в потоки сред 1 и 2. В этом случае повышение эффективности энергопотребления перерастает в проблему использования вторичных энергоресурсов (поток 2 на выходе из аппарата).
10.ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ ЭНЕРГОПОТРЕБЛЕНИЯ
ВХИМИЧЕСКОЙ РЕАКЦИИ (ГОРЕНИЕ МЕТАНА)
В качестве химической реакции рассматривается процесс горения газообразного топлива в топке. Объект работает в непрерывном и стационарном режиме. В топку подаются потоки газообразного топлива воздуха. Топливо сгорает полностью. Побочные продукты не образуются. Давление в системе остаётся постоянным. Расходы сред поддерживаются постоянными. Теплоёмкости сред зависят от температуры. Температура подаваемых в топку потоков одинакова и близка к температуре окружающей
среды. Исходная смесь поступает в |
СН4; qm |
c p tн |
|
||||||
печь при температуре 25 ° С и давле- |
|
||||||||
нии p ≈ 0,1 МПа и сгорает полностью |
|
|
|
м |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
до диоксида углерода и парообразной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
воды. Расчётная схема объекта пред- |
|
|
|
|
|
|
qm |
c p tгор |
|
ставлена на рис. 13. |
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Материальный баланс позволяет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
определить количество используемых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
веществ в процессе, связать их расхо- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ды с расходом топлива и определить |
qm c p tн XH |
|
|||||||
поэлементный состав исходной смеси |
|
|
в |
|
|
|
|
||
Рис. 13. Расчётная схема топки |
|||||||||
и продуктов горения. |
11. АНАЛИЗ ЭФФЕКТИВНОСТИ СЖИГАНИЯ ТОПЛИВА
Расчёт ведётся по стехиометрическому уравнению химической реак-
ции. По стехиометрии реакции |
|
CH4 + 2О2 = СО2 + 2Н2О |
(63) |
35
![](/html/2706/289/html_7zVHqHzQWL.OweC/htmlconvd-7NgqpZ36x1.jpg)
на 1 моль CH4 необходимо израсходовать 2 моль О2, а с учётом избытка воздуха – 2 a молей. Количество азота на 1 моль CH4, поступающего с воздухом, равно 8a молей N2 (содержание азота в воздухе, примерно в 4 раза больше, чем кислорода). В результате
СН4 + 2a О2 + 8a N2 ® СО2 + 2H2О + 2 (a – 1) О2 + 8a N2. |
|
(64) |
|||||||||||||||||||||||||||
Мольная доля компонента в исходной газовой смеси будет равна |
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
yCH4 = |
|
|
1 |
|
|
; |
yO2 |
= |
|
|
2α |
|
; |
yN2 |
= |
|
8α |
|
. |
|
(65) |
|||||||
|
|
|
+10 ×(1+ a) |
|
+10α |
|
+ 10α |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||||||||||||||
Мольная доля компонента в продуктах горения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
y = |
|
2 |
|
|
; y = |
2(α −1) |
; |
y |
|
= |
|
|
1 |
|
|
; |
y |
= |
|
8α |
. |
(66) |
|||||||
|
+ 10α |
|
|
|
+ 10α |
|
+ 10α |
||||||||||||||||||||||
H2O |
1 |
O2 |
1 +10α |
CO 2 |
1 |
|
N2 |
1 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Состав смеси на входе в топку и топочных газов приведён в табл. 6. Температура процесса горения метана определяется из уравнения
теплового баланса топки, для адиабатического режима горения и отсутствия потерь. Процесс непрерывный и стационарный. Топка представляет собой реактор идеального перемешивания. Для расчёта температуры горения целесообразно перейти к массовым единицам. В соответствии со стехиометрическим уравнением химической реакции теоретически необходимое количество воздуха для сжигания одного килограмма топлива (метана) равно b – теоретически необходимое количество воздуха.
6. Мольные доли веществ в исходной смеси и в продуктах горения
Вещество |
Мольная доля компонента в смеси |
||
|
|
||
исходная |
продукты |
||
|
Метан |
yCH 4 |
= |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
+ 10α |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Кислород |
y |
|
= |
|
|
|
2α |
y |
|
= |
2 (α −1) |
|
|
||||||
O2 |
|
|
|
|
|
O2 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
1 +10α |
|
|
|
1+10α |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Азот |
yN2 |
= |
|
|
|
8α |
|
yN2 |
|
= |
|
|
|
8α |
|
||||
|
|
+ 10α |
|
1 + 10α |
|||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||||||||
Двуокись |
|
|
0 |
|
|
|
yCO 2 |
|
= |
|
|
1 |
|
|
|
||||
углерода |
|
|
|
|
|
|
|
|
+ 10α |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
||||||||
Пары |
|
|
0 |
|
|
|
yH2O |
= |
|
|
2 |
|
|
|
|||||
воды |
|
|
|
|
|
|
|
+ 10α |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
36
![](/html/2706/289/html_7zVHqHzQWL.OweC/htmlconvd-7NgqpZ37x1.jpg)
Это табличные величины. Их значения приведены в справочной литературе. Для метана b = 18,0 коэффициент избытка α массовый, не менее 1,2.
Тепловой баланс (при отсутствии тепловых потерь)
|
|
|
|
Тгор |
|
|
|
|
|
|
(qmм сзTн )tн + qmм b α*сз (Tн )tн + qmм |
∫ Н(Т)dT = qmΣ сзгор (Tгор )Тгор . |
(67) |
||||||||
|
|
|
|
Tн |
|
|
|
|
|
|
Материальный баланс по установке |
|
|
|
|
|
|
||||
qmΣ = qmм + qmвоз = qmм + qmм b α = qmм [1 + b (α −1)]. |
(68) |
|||||||||
Подставляем соотношение (68) в уравнение (67): |
|
|||||||||
|
с (Т )t |
1 |
|
|
|
|
Тгор |
|
||
tгор = |
сзз(Тгорн )н |
+ |
[1 + bα ] с |
з |
(Т |
гор |
) |
T∫ Н(Т)dT . |
(69) |
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
Если теплоёмкость газовой смеси и тепловой эффект не зависят от температуры
сз (Т) = const; Н(Т) ≈ const ,
то температуру продуктов горения можно определить по уравнению
tгор ≈ tн + |
H |
|
|
[1+ bα ] с |
. |
(70) |
|
|
|
згор |
|
Это уравнение позволяет оценить влияние коэффициента избытка воздуха на температуру горения. Увеличение коэффициента избытка воздуха приводит к снижению температуры горения топлива, что позволяет регулировать температуру горения в зависимости от требований к этому параметру. Теперь можно определить потоки энергии, приходящие и покидающие объект, и перейти к построению диаграммы Сенкея, для чего необходимо задаться величиной внешней поверхности топки, формой этой поверхности и толщиной и материалом тепловой изоляции.
|
|
|
|
дымовые газы |
|
|
|||
|
|
топливо |
(продукты |
|
|
||||
qtвх |
горения) |
qtвых |
|||||||
|
|
||||||||
Рис. 14. Диаграмма |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Сенкея для процесса |
|
воздух |
|
|
|
|
qtпот |
||
|
|
|
|
|
|
||||
горения |
|
|
|
|
|
|
|
37
Диаграмма Сенкея для топки аналогична диаграмме смешения потоков. Потери энергии обусловлены рассеянием энергии в окружающее объект пространство. Вторичных потоков нет, так как продукты горения являются энергоносителем, используемым в дальнейшем как высокотемпературный энергоноситель в технологических установках.
Эксергетический анализ. При горении топлива, осуществляемого при постоянном общем давлении газовой смеси, происходит изменение состава смеси как за счёт образования новых веществ и расходования исходных, так и за счёт перехода компонентов из одного потока в другой. Поэтому при определении эксергии потоков необходимо учитывать эксергию образования всех веществ, принимающих участие в процессе. Эта величина не для всех компонентов равна нулю. Значения эксергий образования веществ приведены в табл. 7. При отсутствии справочной информации величину эксергии образования можно определить при помощи уравнения:
Значения эксергии при параметрах окружающей среды приведены в табл. 3. Потери эксергии при осуществлении процесса составят:
e = eсм.вх − eсм.вых , |
(71) |
|||
n |
|
|
|
|
eсм.вх = ∑(eвх yвх )i , |
(72) |
|||
i =1 |
|
|
|
|
e = e0 |
+ e |
0 −1 |
, |
(73) |
i |
|
|
|
где е0 – эксергия чистого вещества при стандартных температуре и давлении по отношению к стандартизированной окружающей среде (определяется по таблице); е0 – 1 – изменение эксергии чистого вещества при переходе от стандартных температуры и давления к конкретным условиям (концентрации, температуре, давлению и агрегатному состоянию):
|
|
|
|
|
(T − T |
)− c |
|
T |
|
|
p0 |
|
|
|
e |
−1)i |
= i − T |
s = c |
p |
T ln |
− T R ln |
. |
(74) |
||||||
|
|
|||||||||||||
(0 |
0 |
|
0 |
|
p 0 |
T0 |
0 |
|
pi |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. Изменение эксергии в процессе горения метана, Дж/мол
Вещество |
Вход |
Выход |
Вход |
Выход |
|
|
|
|
|
|
|
Метан |
812 336 |
|
0 |
–489 |
0 |
|
|
|
|
|
|
Кислород |
–4078 |
31 |
561 |
–774 |
257 |
|
|
|
|
|
|
Азот |
–795 |
38 |
801 |
–554 |
554 |
|
|
|
|
|
|
Двуокись углерода |
0 |
56 638 |
|
489 |
|
|
|
|
|
|
|
Вода (пары) |
0 |
55 427 |
|
679 |
|
|
|
|
|
|
|
Смесь |
61 209 |
42 633 |
–1817 |
1979 |
|
|
|
|
|
|
|
38
Поскольку предполагается, что газовая смесь представляет собой идеальный газ, то pi = p0 yi . Уравнение (74) примет вид
|
|
|
|
|
(T − T |
)− c |
|
T |
|
|
1 |
|
|
e |
−1)i |
= i − T |
s = c |
|
T ln |
− T R ln |
. |
(75) |
|||||
p |
|
|
|||||||||||
(0 |
0 |
|
0 |
|
p 0 |
T0 |
0 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yi |
|
Поскольку предполагается, что газовая смесь представляет собой идеальный газ, то pi = p0 yi . Уравнение (75) примет вид
|
|
|
|
(T − T |
)− c |
|
T |
|
|
1 |
|
e |
−1)i |
= i − T s = c |
|
T ln |
− T R ln |
. |
|||||
p |
|
|
|||||||||
(0 |
0 |
0 |
|
p 0 |
T0 |
0 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yi |
Эксергия входных потоков равна
n
eсм.вх = ∑(eвх yвх )i . i =1
(76)
(77)
Эксергия компонентов на входе в печь равна соответственно (температура смеси на входе незначительно отличается от стандартной, и поэтому можно пренебречь изменением теплоёмкости от температуры):
– для кислорода
|
|
e |
|
= e0 |
+ c |
|
|
|
(T |
− T |
)− T ln |
Tвх |
|
− RT |
ln |
1+10α |
; |
(78) |
||||||||||||||||
|
|
|
pO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
O2 |
|
|
O2 |
|
|
|
вх |
0 |
|
0 |
|
|
T0 |
0 |
|
|
2α |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
вх |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
– |
для азота |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
e |
|
|
= e0 |
+ c |
|
|
|
(T |
− T |
)− T ln |
Tвх |
|
− RT |
ln |
1+10α |
; |
(79) |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
N2 |
|
pN |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
N2 |
|
|
|
вх |
0 |
|
0 |
|
|
T0 |
0 |
|
|
8α |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
вх |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
– |
для метана |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Tвх |
|
− RT ln |
1+10α |
+ |
|
|
|
|
T0 |
|
||||||||||
e |
|
= e0 |
|
+ c |
pCH4 |
(T |
|
−T |
)−T ln |
|
H |
1− |
|
|
. |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
CH4вх |
CH4 |
|
|
вх |
|
|
0 |
0 |
|
T0 |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
Tвых |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(80) |
|
При расчёте изменения эксергии |
|
e(0−2) |
продуктов сгорания при пе- |
реходе их от Т0, Р0 к заданным условиям принимают, что оно равно сумме изменения эксергии при изотермическом расширении при начальной температуре и при изобарическом нагревании от исходной до конечной температуры. Расчёт ведётся по уравнению (32).
39
Эксергия компонентов на выходе из печи (температура смеси на выходе из печи сильно отличается от стандартной, и поэтому необходимо учитывать изменение теплоёмкости от температуры):
– эксергия кислорода
|
|
|
|
0 |
|
Tвых |
|
|
|
|
T0 |
|
|
|
1+10a |
|
|
|
|||||||
|
DeO2 |
вых |
= eO2 + |
∫c pO |
2 |
1 |
- |
|
|
|
dT - RT0 |
|
|
|
|
|
; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
T0 |
|
|
|
T |
2 ×(a -1) |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– |
эксергия паров воды |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
0 |
|
Tвых |
|
|
|
|
|
|
|
T0 |
|
1+10a |
|
||||||||
|
DeH2Oвых |
= eH2O |
+ ∫ c pH |
|
|
1 |
- |
|
|
|
dT - RT0 |
|
|
|
|
|
; |
||||||||
|
2 |
O |
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
T0 |
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
||||||
– |
эксергия углекислого газа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
0 |
|
Tвых |
|
|
|
|
|
|
|
T0 |
|
1+10a |
|
||||||||
|
DeCO2 |
|
= eCO2 |
|
+ ∫ c pCO |
|
1 |
- |
|
|
|
dT - RT0 |
|
|
|
|
|
|
; |
||||||
|
вых |
|
2 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
T0 |
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– |
эксергия азота |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
0 |
|
Tвых |
|
|
|
|
|
T0 |
1+10a |
|
|
|
|||||||||
|
DeN2 |
|
= eN2 |
+ ∫ c pN |
|
1- |
|
|
|
dT - RT0 |
|
|
|
. |
|
||||||||||
|
вых |
|
|
|
|
|
|
8a |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
T0
В итоге эксергия дымовых газов, равна
n
eсм.вых = ∑(eвых y)i . i =1
(81)
(82)
(83)
(84)
(85)
Потери эксергии в процессе горения будут равны разнице эксергии потоков на входе и эксергии потоков на выходе:
e = eсм.вх − eсм.вых . |
(86) |
Коэффициент избытка воздуха равен 1,2.
При расчёте изменения эксергии eО2 продуктов сгорания при пере-
ходе их от Т0, Р0 к заданным условиям принимают, что оно равно сумме изменения эксергии при изотермическом расширении при 25 ° С и при изобарическом нагревании от 25 до 1800 ° С. Результаты расчётов приведены в таблице. Таким образом, несмотря на полное отсутствие тепловых потерь потери эксергии при сгорании достаточно велики, и составляют треть от общего её «запаса».
Диаграмма Гроссмана – Шаргута для процесса горения представлена на рис. 15.
40