sbornik_FTT_2015_1__1

396

«Самара» для уменьшения потерь нефти от испарений в результате товарнотранспортных операций.

Следует отметить, что существующие способы, а именно применение понтона или плавающей крыши, не обеспечивают 100% сокращения выбросов, а вопрос сбора газовоздушной смеси с помощью газоуравнительных линий высокого давления ранее рассматривался поверхностно и неполно. Поэтому в ходе работы были рассмотрены возможные методы и способы применения газовой обвязки высокого давления на резервуарном парке.

Разработанная система работает следующим образом: при закачке нефти в резервуаре повышается давление, регистрируемое манометром. Отвод газовоздушной смеси происходит через один дыхательный клапан, остальные предлагается перенастроить на более высокое давление срабатывания. Затем смесь проходит через компрессор и поступает в газоуравнительную линиюпод высоким давлением. Далее сжатый газ поступает в газгольдер, проходя перед этим через блок очистки от кислорода для снижения пожаровзрывоопасности. При наполнении газгольдеров, газ можно направить на газоперерабатывающий завод для дальнейшей переработки, или использовать его на резервуарном парке для топливно-энергетических нужд.

Применение системы сбора паров легких фракций углеводородов возможно на любой действующей нефтебазе с различными типами резервуаров. Это значительно улучшит экологические показатели, выплаты за выбросы вредных веществ в окружающую среду будут минимально снижены. С экономической точки зрения строительство данной системы полностью оправдано. Произведя подсчеты, было установлено, что при продаже газовой смеси для превращения ее в сжиженный углеводородный газ (СУГ) затраты на инвестиции для ССН окупятся в течение 3 лет. Данные будут зависеть от цен на СУГ, ставок по нормативным и предельно-допустимым экологическим выплатам компании.

397

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 1. Коршак А.А. Ресурсосберегающие методы и технологии при транспортиров-

ке и хранении нефти и нефтепродуктов. - Уфа: ДизайнПолиграфСервис, 2006 г.

-192 с.

2.Тугунов П.И., Новосёлов В.Ф. Типовые расчеты при проектировании и эксплуатации нефтебаз и нефтепроводов. - Уфа: ДизайнПолиграфСервис, 2002 г. - 658 с.

УДК 699.8

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ ТЕПЛОИЗОЛИРУЮШЕЙ КРАСКИ (ЖКТМ)

Халфина Д.А., ООО «Полярис», г. Уфа, Хафизов Ф.М., Сулейманов А.М., УГНТУ, г. Уфа,

Теплоизолирующая краска или жидкий керамический теплоизоляционный материал (ЖКТМ) предназначена для получения покрытия с высокими теплоизоляционными, гидроизоляционными и антикоррозионными характеристиками. Жидкая сверхтонкая теплоизоляция является высокопористым материалом, который обеспечивает изоляционные свойства за счет создания высокого термического сопротивления. По структуре ЖКТМ представляет собой микроскопические, пустотелые керамические и силиконовые шарики диаметром 10-30 мкм, заполненные двуокисью углерода (содержание керамических микросфер составляет 75-85%), которые находятся во взвешенном состоянии в жидкой фазе, состоящей из воды, синтетического каучука, акриловых полимеров и неорганических пигментов.

Обзор заявленных производителями свойств, свидетельствует о высокой привлекательности ЖКТМ для использования в целях теплоизоляции: низкий коэффициент теплопроводности в сочетании с легкостью в использовании.

Заявленный (рекламный) коэффициент теплопроводности (порядка 0,001 Вт/(м-°С) значительно ниже (примерно в 25 раз), чем у воздуха. Вместе с тем в литературе приводятся разноречивые данные по значению коэффициента теп-

398

лопроводности таких красок, хотя сама краска активно используется для теплоизоляции зданий и сооружений.

Для измерения коэффициента теплопроводности ЖКТМ «Изоллат-02» использовался измеритель теплопроводности ИТП-МГ4-250. Он предназначен для определения теплопроводности строительных и теплоизоляционных материалов в образцах методом измерения плотности стационарного теплового потока.

Для проведения измерений коэффициента теплопроводности материала «Изоллат-02» был изготовлен образец в виде прямоугольного параллелепипеда размером 250 х 250 х 7,5 мм. Толщина слоя краски после однократного нанесения и сушки составляет приблизительно 0,5 мм. Образец был получен путем многократного нанесения краски на твердую подложку с сушкой каждого слоя. Затем краска была отделена от подложки.

При планировании эксперимента было определена необходимость проведения двадцати измерений коэффициента теплопроводности при различных температурах горячей и холодной грани образца. Получены значения в интервале 0,055-0,061 Вт/(м-°С) при среднем коэффициенте теплопроводности 0,059Вт/(м-°С). Эта величина в десятки раз выше заявленной распространителями данной продукции. Полученное значение коэффициента теплопроводности ЖКТМ «Изоллат-02» сопоставимо с такими материалами, как пенополистирол (X = 0,052 Вт/(м-°С)), вата минеральная тяжелая (X=0,055 Вт/(м-°С)), пенопласт ПХВ-1 (X=0,050 Вт/(м-°С)).

Принимая, что зависимость теплопроводности исследуемого материала от температуры линейна, было найдено уравнение регрессии вида X = X0 + b-t.. Получена следующая зависимость коэффициента теплопроводности материала от температуры:

X = 0,0505 + 0,0003-t.

Таким образом, утепление наружных стен здания исключительно термокраской нецелесообразно по двум причинам: трудоемкость получения покрытия достаточной толщины и высокая стоимость самой краски. Вместе с тем ма-

399

териал может быть использован для теплоизоляции поверхностей со сложной конфигурацией и для покрытия поверхностей с целью недопущения температуры точки росы.

УДК 622.112

ИЗУЧЕНИЕ СВОЙСТВ СЛАБОТОЧНОГО ПЕРФОРИРОВАННОГО НАГРЕВАТЕЛЬНОГО ЭЛЕМЕНТА «КАРБОНТЕК»

Ф.М.Хафизов, Д.М.Аминов, УГНТУг. Уфа, М.А. Гиззатов, НОУ «Межотраслевой институт», г. Уфа

Лучистое или инфракрасное отопление является одной из новых и наиболее эффективных систем отопления. Эффективность отопления излучением является следствием равномерности нагревания воздуха, вследствие первоначального нагревания поверхностей инфракрасным излучением. Нагревательный элемент «Карбонтек» на основе карбонового волокна предназначен как для нагрева излучением, так и конвекцией. Номинальное напряжение питания элемента находится в интервале 24-42 В.

Основной целью работы было определение лучистой составляющей нагрева от слаботочного нагревательного элемента «Карбонтек», т.е. доли нагрева излучением от общего нагрева излучением и конвекцией и изучение свойств нагревательного элемента.

Для эксперимента использовалась слаботочная перфорированная нагревательная пленка «Карбонтек» марки U-320 площадью нагрева S = 0,084 м (70 x 12 см). Опыты проводились в помещении при температуре ^=23°C. Одна сторона нагревательной пленки теплоизолировалась с помощью пенопласта толщиной 100 мм. Это позволяло получить максимальные температуры поверхности пленки и исключить из рассмотрения потери теплоты вследствие теплопроводности из-за их малости. На нагревательный элемент подавалось напряжение через понижающий трансформатор, который в свою очередь подключался через регулируемый автотрансформатор. Это позволяло обеспечивать плавное изменение выходного напряжения и выполнить требования электробезопасно-