3.5 Расчет полки плиты на местный изгиб

Расчетный пролет составит 136-2*9=118 см. Нагрузка на 1 м² полки может быть принята 9,584*0,95=9,11 кН*м². Изгибающий момент для полосы шириной 1 м :

1,15 кН* м. Рабочая высота сечения 5-1,5=3,5 см.

Арматура 4 Вр-1 с370 МПа; 115000/0,9*11,5*100*3,5²*100=0,09; =0,9725;115000/370*3,5*0,95*100=0,93см² - 84 Вр-1 с1 см².

Принимаем сетку с поперечной рабочей арматурой 4 Вр-2 с шагомs=125 мм.

3.6 Расчет прочности ребристой плиты по сечению, наклонному к продольной оси

Продольное усилие от расчетной нагрузки 37,485 кН.

Влияние продольного усилия обжатия 111850 Н=111,85 кН

0,1*111850/0,9*2*7*27*100 =11185/34020=0,33<0,5

37,485 кН; 2,5*0,9*0,9*100*2*7*27=76,545кН – условие удовлетворяется.

При 4,77+8/2= 8,77кН/м=87,7 Н/см и поскольку 0,160,16*1,5*(1+0,33)0,9*0,9*14*100 = 362 Н/см> 187,6 Н/см, принимают 2,5*67,5см.

При 37,485-87,7*67,5=31,565 кН

= 1,5*(1+0,33)*0,9*0,9*100*14*27²/67,5=24,433 кН<31,565 кН- не удовлетворяется. Следовательно, поперечная арматура требуется по расчету.

На приопорном участке длинной /4 устанавливают стержни4 Вр1 с шагом/2=30/2=15 см; в средней части пролета с шагом /4=3*30/4=22,5 см; принимают 25 см:

2*0,196=0,392 см²;

260 МПа;

260*0,392*100/15=679,5 Н/см.

Влияние свесов сжатых полок (при двух ребрах): 2*0,75(3)2*0,75*3*5*5/2*7*27=0,3<0,5;1,63>1,5, принимаем 1,5;

0,6*1,5*0,9*0,9*100*14*27=27,56 кН. Условие 679,5 Н> 27,56кН/2*27=510,4 Н – удовлетворяется. Требование см> 15 см – удовлетворяется.

=2480 кН*см. Поскольку 87,7 Н/см<0,560,56*679,5=380Н/см, с=168 см> 3,3390 см, принимаем с=90 см.

=2480 кН*см / 90 см = 27,58 кН > = 27,56 кН.

Поперечная сила в вершине наклонного сечения 37,485-87,7*90=29,6 кН.

60,4 см > 254 см, принимаем54 см. При этом680*54=36,72 кН.

Условие прочности 27,58кН + 36,72 кН=64,3 кН > Q= 29,6 кН –обеспечивается.

=0,0019; 170000/30000=5,67;

Условие прочности 0,30,3*1,05*11,5*100*14*27=136,9кН > 37,485кН – удовлетворяется.

4 Расчет ребристой плиты по предельным состояниям второй группы

4.1 Определение геометрических характеристик приведенного сечения

90000/30000=6,35; 136*5+14*25+6,35*3,08 = 1050 см².

Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани: 78600 см³.

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:

78600/1050=22 см.

(122*5³/12+122*5*5,5²)+14*30³/12+14*30*7²+6,3*3,08*19²=(1270,8+18452,5)+31500+20580+7005= 78800 cм⁴

Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне:

78800/22=3582 см³

Момент сопротивления приведенного сечения по верхней зоне:

=78800/30-22=9850 см³

Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны(верхней) до центра тяжести приведенного сечения:

0,85*3582/1050=2,9 см; то же, наименее удаленной от растянутой зоны(нижней)

0,85*9850/1050=8 см; здесь =1,6 -1,6-0,75=0,85.

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне:

6268 см³; здесь =1,75 – для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента:

14775 м³; здесь =1,5 – для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при>2 и <0,2.