Metodichka_Po_Kursovoy_Tus

22

−следует избегать устанавливать контейнеры одного веса в шахматном порядке, т.к. это ведет к появлению напряжений кручения;

−по возможности, массы по беям распределяются равномерно;

−чтобы избежать перегрузок в портах захода, при составлении бей –

плана учитывают ротацию портов захода.

По окончании составления предварительного контейнерного плана,

выполняется расчет посадки и остойчивости контейнеровоза. Если требования,

предъявляемые к посадке и остойчивости, не выполняются, следует принять меры к приему балласта, перегрузке контейнеров и изменению грузового плана с тем, чтобы вопросы безопасности судна и груза были надежно обеспечены.

3.10.4. Погрузка генеральных грузов, представленных длинномерами,

тяжеловесами, единицами колесной техники, оборудования, судами и т. п.

Грузовой план в этом случае составляется путем индивидуального размещения планируемых к погрузке мест в грузовых отсеках и на палубе с учетом местной и продольной прочности, условий погрузки и крепления,

использования судовых или береговых грузовых средств, безопасной перевозки и выгрузки в порту назначения. Часто такой грузовой план проигрывается с помощью моделей единиц груза, размещаемых на эскизе трюма, выполненном

вмасштабе.

3.10.5.Погрузка и перевозка леса и лесных грузов выполняются на основании требований Кодекса безопасной практики перевозки лесных грузов на палубе [5].

Примечание: Лесные грузы, перевозимые под палубой, считаются генеральными.

23

3.11. Расчет координат центра тяжести судна: LCG, TCG и VCG

Предварительное распределение груза по трюмам завершается расчетом координат центра тяжести судна: LCG, TCG и VCG, для дальнейшего определения посадки и остойчивости судна.

3.12. Первоначальный расчет посадки и остойчивости

Расчет координат центра тяжести судна: LCG, TCG и VCG проводится в табличной форме (таблица 5).

Таблица 5 – Расчет координат центра тяжести судна (первоначальный)

LCG = ΣMx /Δ, м; TCG = ΣMy /Δ, м; VCG = ΣMz /Δ, м.

3.13. Расчет посадки судна

Дифферент и осадки носом и кормой рассчитываются в соответствии с формулами (13-16).

а) Дифферент / trim:

24

где – водоизмещение, т; LCG – абсцисса центра тяжести судна, м; LCB –

абсцисса центра величины судна, м; MCT – удельный дифферентующий момент, т·м/1 см;

b) Осадка кормой / Draft at aft perpendicular:

где dA – осадка судна на кормовом перпендикуляре, м; tr – дифферент, м; LCA – абсцисса центра тяжести площади действующей ватерлинии, м; Lpp –

длина судна между перпендикулярами, м;

c) Осадка носом / Draft at forward perpendicular:

где DF – осадка судна на кормовом перпендикуляре, м; tr – дифферент, м; LCA – абсцисса центра тяжести площади действующей ватерлинии, м; Lpp –

длина судна между перпендикулярами, м; d) Средняя осадка / Draft mean:

Примечание: d, MCT, LCB, LCA соответствуют водоизмещению, откорректированному на плотность воды, когда SG морской воды отличается от стандартной 1.025.

3.14. Выполнение изменения грузового плана

Если посадка судна не удовлетворяет условиям выхода судна из порта и

его дальнейшему плаванию, следует выполнить изменение грузового плана

25

таким образом, чтобы требования безопасного плавания были выполнены

(например: дифферент равен 0; GZ>0.2; GM>0.5 или другим заданным

значениям)

Изменение положения LCG можно выполнить перемещением на известное расстояние «d» определенного количества груза, установленного из

где GG1 – изменение положения центра тяжести судна, м; w – количество груза к переносу, т; d – расстояние, на которое переносится груз w, м; W –

вес судна, т.

Если имеется требование, загрузить судно на ровный киль, то его легко выполнить, обращая выражение (LCG – LCB) в нижеприведенной формуле в 0:

где – водоизмещение, т; LCG – абсцисса центра тяжести судна, м; LCB –

абсцисса центра величины судна, м; MCT – удельный дифферентующий момент, т·м/1 см;

Приведение к 0 алгебраической суммы (LCG – LCB) позволяет получить в результате значение дифферента равное 0, а разность абсцисс LCG и LCB

даст значение GG1 и направление, в котором следует перемещать груз.

3.15. Повторное выполнение расчета посадки и остойчивости судна

Откорректировав грузовой план переносом упомянутого груза, повторно

выполняется расчет посадки и остойчивости судна с использованием

таблицы 6.

3.16. Расчет дифферента и осадок судна

Расчет посадки судна выполняется аналогичными пункту 3.13

действиями. Дифферент и осадки носом и кормой рассчитываются таким образом:

а) Дифферент / Trim

где – водоизмещение, т; LCG – абсцисса центра тяжести судна, м; LCB –

абсцисса центра величины судна, м; MCT – удельный дифферентующий момент, т·м/1 см;

b) Осадка кормой / Draft at aft perpendicular:

27

где dA – осадка судна на кормовом перпендикуляре, м; tr – дифферент, м; LCA – абсцисса центра тяжести площади действующей ватерлинии, м; Lpp –

длина судна между перпендикулярами, м;

c) Осадка носом / Draft at forward perpendicular:

где DF – осадка судна на кормовом перпендикуляре, м; tr – дифферент, м; LCA – абсцисса центра тяжести площади действующей ватерлинии, м; Lpp –

длина судна между перпендикулярами, м; d) Средняя осадка / Draft mean:

Примечание: d, MCT, LCB, LCA соответствуют водоизмещению, откорректированному на плотность воды, когда SG морской воды отличается от стандартной 1.025.

3.17. Определение начальной метацентрической высоты

Следующим шагом является определение начальной метацентрической высоты GM в следующем порядке:

GM = GM0 + GMcorr , м;

где GM – начальная метацентрическая высота, откорректированная на свободную поверхность, м; GM0 – начальная метацентрическая высота, без корректуры на свободную поверхность, м; KM – возвышение метацентра над

28

основной плоскостью, м; KG – возвышение центра тяжести судна над основной плоскостью, м; Σ (FRSM) – суммарный момент свободной

поверхности во всех танках, т·м; – водоизмещение, т.

3.18. Расчет угла крена

где Θ – угол крена, град; ΣMy – суммарный кренящий момент относительно диаметральной плоскости, т·м; GM – метацентрическая высота, м; TCG –

отстояние центра тяжести судна от диаметральной плоскости, м.

3.19. Расчет и построение диаграммы статической остойчивости

Характеристикой остойчивости судна на любых углах крена является диаграмма статической остойчивости (ДСО), (диаграмма Рида, Statically stability curve) – это зависимость восстанавливающего плеча статической остойчивости судна от угла крена. Только построив ДСО, можно в полной мере судить об остойчивости судна. Построить диаграмму статической остойчивости можно двумя способами: используя универсальную диаграмму статической остойчивости или с помощью пантокарен.

Следует использовать тот вариант, который приведен в информации об остойчивости для капитана.

Рассмотрим вариант пользования пантокаренами (cross curves): В «Информации об остойчивости для капитана» найти таблицы «Cross curves».

Аргументами для входа в таблицу являются осадка судна (draught) и угол крена (heel) судна. Функцией, выбираемой из таблицы, является плечо формы

KN. Решение задачи определения плеч статической остойчивости выполняется по формулам:

29

GZ = KN – KG’ • Sin Θ, м;

KG’ = KG + KG corr , м; (25)

KG corr = Σ (FRSM) /Δ, м,

где GZ – плечо восстанавливающего момента, м; KN – плечо формы, м;

KG·Sin Θ − плечо веса, м; KG – это VCG над основной плоскостью, м; KG corr

– увеличение возвышения центра тяжести над основной за счет свободных поверхностей в танках с жидкими грузами, м; Σ (FRSM) – общий момент.

Расчет плеч статической и динамической остойчивости выполняется в табличной форме (см. таблицу 7).

Таблица 7 – Расчет плеч статической и динамической остойчивости

значения GZ для всех значений углов крена Θ, строим графически диаграмму

статической остойчивости (рис. 3).

Примечание: относительно поправки на свободную поверхность жидких грузов.

Для всех случаев загрузки, начальная метацентрическая высота и

диаграмма статической остойчивости должны быть исправлены на влияние

свободной поверхности.

следует вести из одного или двух симметричных относительно ДП танков. И

только после окончания одного начинать расход из другого. И всегда

рассчитывать влияние свободной поверхности.

Построенная диаграмма статической остойчивости должна быть

проверена на соответствие критериям международного кода начальной

остойчивости 2008 года, ИМО [12]:

1. Площадь диаграммы статической остойчивости под кривой плечей остойчивости (GZ curve) не должна быть менее 0.055 метр-радиан на углах крена до θ = 300, и не менее, чем 0.09 метр-радиан на углах крена до θ = 400 или угла заливания, если этот угол меньше чем 400. Дополнительно, площадь диаграммы под кривой между углами крена 300 и 400 или между 300 и углом заливания, если он меньше 400 , должен быть не меньше, чем 0.03 метр-радиан.