7.5 Расчет подрезки ригеля

В связи с уменьшением высоты опорной части ригеля, требуется проверить прочность опорной части ригеля по наклонному ослабленному сечению на действие поперечной силы, задавшись диаметром арматуры, классом и шагом поперечных стержней подрезки. Назначаем хомуты из арматуры класса S500 диаметром 10мм. Шаг хомутов принимаем S=50мм.Принимаем 2 Æ10 S500 с (поз.11 графическая часть).

Рисунок 7.3 – Армирование ригеля

Находим линейное усилие, которое могут воспринять поперечные стержни:

Вычисляем поперечную силу , которую могут воспринять бетон и поперечная арматура:

(7.6)

где - рабочая высота опорной части ригеля;

Следовательно, прочность наклонных сечений обеспечена.

Определим длину участка за подрезом, на которой должен быть сохранён шаг

(7.7)

7.6 Определение площади продольной арматуры расположенной в подрезке

Вычислим изгибающий момент в нормальном сечении, расположенном в уменьшенной по высоте части ригеля:

(7.8)

где - проекция наклонной трещины, развивающейся из угла подрезки.

(7.9)

Определим :

(7.10)

, следовательно, растянутая арматура достигла предельных деформаций.

Требуемая площадь сечения растянутой арматуры в подрезке определяется по формуле:

Принимаем 2 Æ12 S500 с .

Определим длину анкеровки продольной арматуры:

Следовательно, принимаем

7.7 Построение эпюры материалов

С целью экономичного армирования и обеспечения прочности сечений балки строим эпюру материалов, представляющую собой эпюру изгибающих моментов, которые может воспринять элемент по всей длине. Значение изгибающих моментов в каждом сечении при известной площади рабочей арматуры вычисляют:

(7.10)

На участках с значенияпостоянны и эпюра изображается прямой линией (см. графическую часть). При обрыве стержней с целью обеспечения прочности наклонных сечений по изгибающему моменту их заводят за сечение, где они не требуются по расчету на длину не менее.

Эпюра материалов должна охватывать эпюру изгибающих моментов.

Армируем пролёт тремя стержнями Æ28 S500. Один стержень Æ28 S500 обрываем в пролёте. Заводим на длину от места их теоретического обрыва. Два стержняÆ28 S500 доводим до обеих опор. Вычислим изгибающие моменты, воспринимаемые этими стержнями:

2Ø28:

1Ø28:

>

Так как в средних пролетах могут возникать значительные отрицательные моменты, для их восприятия по всей длине пролетов устанавливаются стержни 2 Æ12 S500.

Результаты расчетов сводим в таблицу

Таблица 7.1

⌀ и количество стержней	Уточненная высота сечения d=h-c, мм	Фактическая площадь сечения стержней, Ast, мм2	Расчетное сопротивление арматуры, fyd, МПа	Относительная высота сжатой зоны, ξ	Коэффициент η	Момент MRd, кН∙м
Нижняя арматура в пролете (b=200мм)
2⌀28	418	1232	417	0,399	0,834	179,097
1⌀28	418	615	417	0,284	0,88	83
Верхняя арматура в пролете
2⌀12	418	226	435	0,092	0,962	33,35
Нижняя арматура на опоре
2⌀12	195	226	435	0,197	0,918	14,85
Верхняя арматура на опоре
2⌀12	195	226	435	0,197	0,918	14,85

2Ø12:

В подрезке

2Ø12: