Армирование плиты.
Рулонные сетки с продольным направлением рабочих стержней раскатывают в направлении главных балок и стыкуют между собой внахлёстку без сварки. Сетки выбираются по сортаменту сварных сеток соответствующей ширины. Для участка между главными балками шириной 6,75-0,25=6,5 принимаем две сетки шириной 3260 мм каждая.
Для перекрытия с плитами, окаймлёнными второстепенными балками по четырем сторонам (полоса «А»), принимаем основные сетки марки
шириной 3260 мм, длиной
с
площадью продольной рабочей арматуры
на 1 пог. м.
=
0,982 см2 /м> 0,075 см2/м
В первом пролёте над первой промежуточной опорой полосы «А» необходимо уложить дополнительные сетки марки
шириной 3260 мм, длиной
с
площадью продольной рабочей арматуры
на 1 пог. м.
=
0,982 см2 /м> (1,86-0,995)=0,865 см2/м.
Для перекрытия с плитами, окаймленными по трем сторонам второстепенными балками (полоса «Б»), принимаем основные сетки
шириной 3260 мм, длиной
с
площадью продольной рабочей арматуры
на 1 пог. м.
=
0,982 см2 /м=0,995 см2 /м.
В первом пролете и на первой промежуточной опоре полосы «Б» необходимо уложить дополнительные сетки марки
шириной 2940 мм, длиной
с
площадью продольной рабочей арматуры
на 1 пог. м.
=
0,982 см2 /м> (1,6-0,995)=0,865 см2/м.
Расчёт и конструирование второстепенной балки.
Второстепенную балку рассчитывают как многопролетную неразрезную балку таврового сечения, нагрузка на которую приходится с ширины равной расстоянию между осями смежных пролетов плиты, что составляет 200 см.
Расчётные пролёты и нагрузки.
- для крайних пролётов балки
=
=
6,750 м
- для средних пролётов
=
6,75 – 0,25 = 6,50 м
Пролеты не должны отличаться более, чем на 20%:
Расчётная нагрузка на 1 пог. м условной балки:
- постоянная нагрузка:
=
=
13,53 кН/м
- временная:
υ = υ*Bsb =6,0 × 2,00 = 12,0 кН/м
- полная нагрузка q=( g + υ ):
q=( g + υ ) = 13,53+12,0 = 25,53кН/м.
q1=( g + υ/2 ) = 13,53+12,0/2 = 19,53 кН/м.
Расчётная схема балки:
Изгибающие моменты с учетом перераспределения внутренних усилий:
- в первом пролёте:
=
=
=
105,75 кН×м
- на первой промежуточной опоре:
=
=
=
80,04 кН×м
- в средних пролётах и на средних опорах:
=
=
=
67,42 кН×м
Расчётные поперечные силы определяются из следующих соотношений:
- на крайней опоре:
=
=
=
68,93 кН
- на первой промежуточной опоре слева:
=
=
=
103,4 кН
- на первой промежуточной опоре справа и на всех остальных средних опорах:
=
=
=
=
=
=
82,97 кН.
Высота сечения второстепенной балки.
Для обеспечения перераспределения
внутренних усилий за счёт пластических
деформаций бетона и арматуры принимаем
=
0,35,
=
0,289. В качестве расчетного принимаем
опорное сечение с наибольшим по модулю
моментом: МВ=80,04 кН×м
=
=
=
38,05 см
=
= 38,05 + 4 = 42,05 см. Окончательно принимаем
=
45 см.
Следовательно,
=
45 -4=41 см.
Проверяем достаточность высоты сечения балки для обеспечения сопротивления действию главных сжимающих усилий:
,
где Q- максимальное значение поперечной силы в нормальном сечении элемента.
Условие выполняется.
Расчет прочности по нормальным сечениям.
Сечение в крайнем пролёте:
Рабочая высота сечения при расположении растянутой арматуры в два ряда
=
= 45 - 4 = 41 см.
Для участков балки, где действуют
положительные изгибающие моменты, за
расчётное принимают тавровое сечение
с полкой в сжатой зоне. Вводимую в расчёт
ширину сжатой полки
принимают из условия, что ширина свеса
в каждую сторону от ребра должна быть
не более 1/6 пролёта элемента, а при
принимается равной не более 1/2 расстояния
в свету между ребрами:
=
2500 мм;
мм.
Принимаем наименьшее из значений
.
Второстепенную балку рассчитываем как многопролетную неразрезную балку таврового сечения с шириной полки, равной 200 см.
Граница сжатой зоны бетона проходит в полке, если соблюдается условие:
=
401,62 кН×м
Следовательно, граница сжатой зоны
проходит в полке, и расчёт сечения балки
ведём как прямоугольного с шириной
= 200см.
=
=
0,031,
Принимаем по таблице:
=
0,985 ;
=
0,031 <
=
0,531;
Так как
=
0,031 <
=
0,390, следовательно, сечение не
переармировано.
=
=
5,92 см2
Принимаем 4 Ø14 А400 с
=
6,16 см2 ≥ 5,92 см2.