Электроснабжение цехов промышленных предприятий
.pdf51
Кабельные линии W1, W2, W3: ААШв = 4 х 185; r0 = 0,208 мОм/м: х0 = 0,055 мОм/м, l1 = 50 м; l2 = 30 м; l3 = 40 м.
Решение. Рассчитаем параметры схемы замещения. 1. Сопротивление питающей системы
|
DР U 2 |
.106 |
16, 5.106 |
|
||
xт = |
к |
ННном |
= |
|
|
= 1, 03мОм; |
|
S 2 |
|
16002 |
|||
|
|
т.ном |
|
|
|
|
2. Сопротивления понижающего трансформатора Т1
|
DР U 2 |
.106 |
16, 5.0.42 |
|
||
rт = |
к |
ННном |
= |
|
|
= 1, 03мОм; |
|
S 2 |
|
16002 |
|||
|
|
т.ном |
|
|
|
|
Рис. 4.1. Исходная схема для расчета токов КЗ
|
|
u |
k |
|
2 |
|
DР |
|
2 |
|
U 2 |
|
.106 |
|
|
xт = |
|
|
- |
к |
|
. |
ННном |
|
= |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Sт.ном |
||||||||||
|
100 |
|
|
|
Sт.ном |
|
|
|
|||||||
|
5, 5 |
2 |
|
16, 5 |
2 |
0, 42 |
|
|
|
||||||
= |
|
|
|
|
- |
|
. |
|
|
= 5, 4мОм. |
|||||
|
|
1600 |
1600 |
||||||||||||
|
100 |
|
|
|
|
|
|
3. Сопротивления магистрального шинопровода на отрезках:
0-1: rш = r0l1 = 0, 02 ×10 = 0, 2 мОм;
1-2: xш = x0l1−2 = 0, 02 ×10 = 0, 2 мОм;
52
2-3: rш = 0, 2 мОм; xш = 0, 2 мОм;
3-4: rш = 0,1мОм; xш = 0,1мОм.
4. Сопротивления кабельных линий:
rW 1 = r0l1 = 0, 208 ×50 = 10, 4 мОм; xW 1 = x0l1 = 0, 055 ×50 = 2, 75 мОм; rW 2 = 6, 24 мОм; xW 2 = 1, 65 мОм; rW 3 = 8, 32 мОм; xW 2 = 2, 2 мОм;
5. Сопротивления измерительных трансформаторов тока принимаем из гл. 6:
rТА1 = rТА2 = rТА3 = 0, 42 мОм;
xТА1 = xТА2 = xТА3 = 0, 67 мОм.
6. Сопротивления болтовых контактов принимаем из гл. 6:
шинопровод ШМА - автоматический выключатель QF2; QF3; QF4;
rк1 = rк2 = rк3 = 0, 0024 мОм;
автоматический выключатель - кабель QF2-W1 , QF3- W2, QF4- W3 ;
rк5 = rк6 = rк7 = 0, 0165 мОм.
Переходные сопротивления при соединении кабеля с шинопроводом найдем как среднее арифметическое переходных сопротивлений кабель -
кабель и шинопровод - шинопровод
r' |
= |
(rк2 + rк5 ) |
= |
0, 0024 + 0, 0165 |
= 0, 00945мОм. |
||
|
|
||||||
к2 |
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
r |
= r ' |
= r ' . |
|
|
|
|
|
к3 |
к4 |
к 2 |
7. Сопротивления автоматических выключателей принимаем из гл. 6:
QF1: Iном = 2500 А; rк.в1 =0,13 мОм; хк.в1 =0,07 мОм;
QF2, QF3, QF4: Iном = 400 А; rк.в2 = rк.в3 = rк.в4 = 0,65 мОм;
хк.в2 = хк.в3 = хк.в4 = 0,17 мОм.
8. Рассчитаем параметры синхронного двигателя:
ZСДном |
= |
U |
СДном2 cosϕном |
= |
0, 382 |
+ 0,811 |
×10 |
6 |
= 936, 9 |
мОм; |
|
|
|
Pном |
125 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
53
|
|
x'' = 0,15Z |
СДном |
= 0,15 ×936, 9 =140, 5 мОм; |
|||
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
r |
= 0,15x'' |
= 0,15 ×140, 5 = 21, 08 мОм; |
|||
|
|
СД |
|
dном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'' |
|
|
'' |
|
2 |
'' |
2 |
EфСД |
= (Uф - Iном xdном sin ϕном ) (Iном xdном sin ϕном ) |
= |
=(220 - 234 ×140, 5 ×10−3 ×0, 585)2 (234 ×140, 5 ×10−3 ×0, 585)2 = 202, 567 В.
9.Рассчитаем параметры асинхронного двигателя
ZАД |
= |
U Дном |
×103 |
= |
|
|
380 ×103 |
= 131, 5 мОм; |
|||||
|
|
|
|
1, 73 × |
|
||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
3kп IАДном |
7 × 238, 61 |
|
|||||||
rАД = |
0, 63PДном ×106 |
= |
0, 63×132 ×106 |
= 29,8 мОм; |
|||||||||
|
(kпIАДном )2 |
(7 |
×238, 61)2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
xАД'' = ZАД2 - rАД2 = 131, 5 2× 29,8 2 = 128, 08 мОм.
EфАД'' = (Uф cosϕном - IАДномrАД )2 + (Uф sin ϕном - IАДном xАД'' )2 =
= (220 ×0, 9 - 238 ×103 )2 + (220 ×0, 44 - 238 ×128, 08 ×103 )2 = 193, 4 В.
Составим схему замещения для расчета токов трехфазного КЗ (рис. 4.2).
При расчете тока КЗ в точке К1 расстояние между фазами проводников в КТП мощностью 1600 кВ · А составляет 120 мм, следовательно, длина дуги l= 120 мм. Напряженность в стволе дуги Uд = Едl = 1,6·120= 192 В.
Сопротивление дуги найдем после определения тока КЗ Iп0 в месте повреждения без учета дуги.
Выполним расчет тока трехфазного КЗ в точке К1 без учета подпитки двигателей.
Суммарные сопротивления до точки КЗ составят:
r∑1 = rт1 + rк.в1 + rк1 = 1, 03 + 0,13 + 0, 0024 = 1,163 мОм; x∑1 = xc + xт1 + xк.в1 = 0,8 + 5, 4 + 0, 07 = 6, 27 мОм.
Определим ток КЗ без учета сопротивления дуги
Iп0 R1max = |
|
|
|
UсрНН |
|
= |
|
400 |
|
= |
|
400 |
= 36, 24 |
кА. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1, 73×6, 38 |
||||||
|
|
|
x∑2 |
1 + r∑22 |
1, 73 6, 272 +1,1632 |
||||||||||||
|
|
||||||||||||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
54
Рис. 4.2. Схема замещения для расчета токов КЗ
Сопротивление дуги
rд |
= |
Uд |
= |
192 |
= 5, 29 |
мОм. |
|
Iп0 R1max |
36, 24 |
||||||
|
|
|
|
|
Ток КЗ с учетом сопротивления дуги:
Iп0 R1max = |
|
|
|
UсрНН |
|
|
= |
400 |
|
= 25, 69 |
кА. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
+ (r |
|
1, 73 6, 272 + 6, 452 |
||||||||||
3 x2 |
|||||||||||||||
|
|
+ r )2 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
∑1 |
∑1 |
д |
|
|
|
|
|
|
Для оценки необходимости учета подпитки от двигателей найдем суммарный номинальный ток двигателей
55
I∑ д = 2IАДном + IСДном = 2 × 238, 61 + 234 = 711, 2 А;
0, 01Iп0 R1max = 0, 01×36, 24 ×103 = 362, 4 А;
Ток I∑д больше, чем 0, 01Iп0 R1max , поэтому подпитку от двигателей
необходимо учитывать.
Рассчитаем составляющие тока КЗ в точке К1 от асинхронных двигателей:
r∑1АД = rАД + rw2 + rТА + rк.в3 + rк'3 + rw2-3 + rш0-2 =
= 29,8 + 6, 24 + 0, 42 + 0, 65 + 0, 0093 = 37, 32 мОм;
x∑1АД = xАД'' + xw2 + xТА + xк.в3 + xw2-3 + xш0-2 =
=128,8 +1, 65 + 0, 67 + 0,17 + 0, 2 + 0, 4 =131, 2 мОм; r∑1АД1 = r∑1АД1 + rш3-4 = 37, 32 + 0,1 = 37, 42 мОм; x∑1АД1 = x∑1АД1 + xш3-4 = 131, 2 + 0,1 = 131, 3 мОм.
Токи подпитки от АД 1 и АД2 составят
Iп0АД1 = |
|
|
|
|
|
|
|
EфАД'' |
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
193, 4 |
|
=1, 42 кА; |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
(x |
'' |
|
+ x |
)2 (r |
|
+ r |
)2 |
|
|
|
131, 22 +37, 322 |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
АД |
|
|
1∑ |
|
|
АД |
1∑ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Iп0АД2 = |
|
|
|
|
193, 4 |
|
|
|
|
≈1, 42 кА. |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
37, 322 + |
131, 22 |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Рассчитаем составляющую тока КЗ в точке К1 от синхронного |
||||||||||||||||||||||||||||||||
двигателя: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
= x |
+ x |
|
+ x |
|
|
+ x |
w1 |
+ x'' |
= |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
∑1СД |
|
|
|
ш0-2 |
|
|
к.в2 |
|
|
ТА1 |
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|||||||
|
= 0, 4 + 0,17 + 0, 67 + 2, 75 +140, 5 =144, 49 мОм; |
|||||||||||||||||||||||||||||||
r |
|
= r |
|
|
+ r' + r |
|
|
+ r |
+ r |
+ r = |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
∑1СД |
|
|
ш0-2 |
|
|
к2 |
к.в2 |
|
ТА1 |
|
|
|
|
w1 |
|
|
СД |
|
|
|
|
|
||||||||||
= 0, 4 + 0, 00945 +0, 65 + 0, 42 +10, 4 + 21, 08 = 32, 96 мОм; |
||||||||||||||||||||||||||||||||
Ток подпитки от синхронного двигателя: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
Iп0СД = |
|
|
EфСД'' |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
202, 57 |
|
|
=1, 37 |
кА. |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
x2 |
СД |
+ r 2 |
|
144, 52 +332 |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1∑ |
|
|
1∑СД |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определим значение ударного тока в точке К1:
iуд∑ = iуд + iуд1АД1 + iуд2АД2 + iудСД .
56
В общем виде iуд = 2Iп0kуд , где ударный коэффициент определяют по формуле
kуд =1+ e−0,01/ Та , Та = x1∑ / r1∑ .
Значения kуд следующие:
на шинах подстанции без учета подпитки от двигателей
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x1∑ |
= |
6, 27 |
= 0, 97 ; kуд =1, 2; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r1∑ 6, 25 |
|
||
при учете подпитки |
|
|
|
|
|||||||||
от СД |
|
x1∑ |
= |
144, 49 |
= 4, 4; kуд |
=1, 35; |
|
||||||
|
r1∑ |
|
|
|
|
||||||||
|
|
32, 96 |
|
|
|
|
|
|
|||||
от АД |
x1∑ |
= |
131, 2 |
= 3, 52; kуд |
=1, 25; |
|
|||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
r1∑ |
37, 2 |
|
|
|
|
|
|
|
Ударный ток в точке K1
iуд ∑ = 2(1, 2×25, 69×1,35×1,37 + 2×1, 25×1, 42) = 36, 23кА.
4.4. Расчет токов однофазного короткого замыкания
Действующее значение периодической составляющей тока однофазного КЗ Iп(1)0 , кА, определяют по формуле:
|
|
|
|
|
I (1) |
= |
UсрНН / |
3 |
, |
|
|
|
|
|
(4.14) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
п0 |
|
|
Z (1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∑ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 + Zп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Z (1) |
- полное сопротивление питающей системы, |
трансформатора, а |
|||||||||||||||
∑ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
также |
переходных |
контактов |
току однофазного КЗ; Zп |
- полное |
|||||||||||||
сопротивление петли фаза - нуль от трансформатора до точки КЗ. |
|
||||||||||||||||
Сопротивление Z (1) |
определяем по формуле |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
∑ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.15) |
|||
|
Z (1) |
= |
(x |
+ x |
+ x |
|
+ 2x )2 |
+(r |
+ r |
+ r |
+3r |
)2 , |
|||||
|
∑ |
|
1т |
2т |
0т |
|
с |
|
|
1т |
2т |
0т |
пер |
|
|
|
57
где x1т , x2т иr1т + r2т - индуктивные и активные сопротиапения прямой и обратной последовательностей силового трансформатора ( x1т = x2т , r1т = r2т );
x0т , r0т - индуктивное и активное сопротивления нулевой последовательности
силового трансформатора; xс - индуктивное сопротивление системы,
приведенное к сети низшего напряжения; rпер - сопротивление переходных
контактов.
Пример расчета тока однофазного КЗ.
Для схемы, приведенной на рис.4.1, рассчитать ток однофазного КЗ с
целью проверки чувствительности автоматического выключателя QF1.
Используем справочные данные гл. 6.
Решение. Наименьшее значение ток однофазного КЗ имеет в случае,
если КЗ произойдет в конце шинопровода ШMA.
Ток однофазного КЗ в точке К2 определяем по формуле (4.14) с учетом
места КЗ, т.е.
I (1) |
= |
UсрНН / 3 |
. |
|
|
||||
п0 |
|
Z (1) |
||
|
|
∑ |
||
|
|
3 + ZпШМА |
|
|
Сопротивление Z (1) |
определяем по формуле (4.15): |
||
|
∑ |
|
|
|
|||
Z∑(1) = |
(2 ×5, 4 + 50 + 2 ×0,8)2 + (2 ×1, 03 +16, 3 + 3×1,163)2 |
= 66, 09 мОм , |
|
|
|
ZпШМА = Zи.удlШМА = 0, 082 ×35 = 2, 87 мОм. |
Определим сопротивление дуги rд .
Значение a для шинопровода ШМА составляет 10 мм2. Длину дуги
определяем по формуле
|
= 20, 4 ln |
a |
−0,15 |
r∑ |
|
||
|
x |
∑ , |
|||||
lд |
|
e |
|
|
|||
|
|
|
|||||
|
2 |
|
|
|
|
|
где r∑ , x∑ - суммарные активные и реактивные сопротивления до точки КЗ: r∑
= 2,97 мОм; x∑ = 9,53 мОм;
|
−0,15 |
2,97 |
|
lд |
= 20, 4 ln 5e 9,53 |
= 30, 54; |
|
Uд |
= Eдlд = 1, 6 ×30, 54 = 48,86 В; |
58
r = |
48,86 |
= 2, 72 мОм. |
|
|
|||
д |
17, 98 |
|
|
|
|
Определим |
|
значение |
|
тока |
|
однофазного |
КЗ |
с |
учетом |
|||||||
токоограничиваюшего действия сопротивления дуги: |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
Z (1) |
= |
(2x |
+ x |
+ 2x )2 |
+ (2r |
+ r |
+ 3r |
+ 3r )2 |
|
|
|
|
||||
∑ |
|
1т |
0т |
с |
|
1т |
|
0т |
пер |
д |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||||||||||||
= |
(2 ×5, 4 +16, 2 + 2 ×0,8)2 (2 ×1, 03 + 3, 375 + 3×1,163 + 3× 2, 72)2 = 33, 31 мОм , |
|||||||||||||||
|
|
|
|
I (1) |
= |
400 |
/1, 73 |
|
=16,54 кА . |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
по1 |
33,31/ |
3 + 2,87 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
59
Глава пятая
Выбор и проверка защитной аппаратуры
5.1. Общие положения
Аппаратом зашиты называют аппарат, автоматически отключающий защищаемую электрическую цепь от КЗ или перегрузок, которая, как правило, состоит из электроприемника и электрической сети.
Электроприемником может быть один или группа синхронных или асинхронных электродвигателей, трансформаторы, электрические печи,
преобразователи, электрическое освещение и т.д. Электрическая сеть может состоять из шин, шинопроводов, кабелей, проводов. Далее, в качестве примера, рассмотрим варианты защиты электрической цепи с электродвигателями, как наиболее широко используемым электроприемником и создающим наибольшие проблемы для выбора защитного аппарата. Согласно [2] АД должен обеспечиваться защитами: от перегрузки, от внутренних КЗ, от понижения напряжения. Для синхронных электродвигателей кроме этого применяют защиту от выпадения из синхронизма.
Рис. 5.1. Схемы зашит асинхронного двигателя:
а - автоматическим выключателем QF с комбинированным расцепителем; б - автоматическим выключателем QF c комбинированным расцепителем и тепловой зашитой КК; в - плавким предохранителем FU и
тепловой защитой КК
60
В зависимости от режима работы электропривода может быть применена одна из схем (рис. 5.1). При малой частоте включений (от трех до шести включений в час, длительный режим работы) можно защитить АД автоматическим выключателем с комбинированным расцепителем (рис. 5.1.
а). При большой частоте включений (до 600 включений в час) по технико-
экономическим соображениям применяют варианты, представленные на рис.
5.1, б или в.
5.2. Защита плавкими предохранителями
Плавкие предохранители считают одним из наиболее простых, дешевых и надежных аппаратов защиты максимального тока в сетях НН и ВН (до 110
кВ). В то же время предохранитель является наиболее ослабленным звеном электрической цепи. Чтобы представить разнообразие предохранителей, на рис. 5.2 приведена их классификация по принципу действия, материалу плавкой вставки и конструкциям. Защитные свойства плавких предохранителей не регулируются и определяются типом предохранителя,
габаритом патрона, номинальным током плавкого элемента, а также дополнительными факторами: температурой окружающей среды, способом монтажа, степенью старения плавкого элемента и т.п.
Рис. 5.2. Классификации предохранителей