
- •Курсовая работа по дисциплине «Материаловедение»
- •Химический состав воды-среды
- •Оценка агрессивности воды-среды
- •Материалы для бетона
- •Результаты испытаний бетона на сжатие в возрасте 28 суток
- •Результаты экспериментального определения осадки конуса бетонной смеси в зависимости от расхода цемента
- •Уточненные результаты определения подвижности бетонной смеси в зависимости от r
- •Уточненные результаты экспериментального определения осадки конуса бетонной смеси в зависимости от расхода цемента
- •Данные для построения оптимальной кривой просеивания
- •Результаты определения в/ц для бетона II и III зоны
- •Результаты проектирования составов бетонов II и III зон
- •Расходы материалов в бетонах II и III зон
- •5.Расчет тепловыделения и термической трещиностойкости бетона I зоны
- •Результаты расчета изометрического тепловыделения цемента
- •Результаты расчета адиабатического тепловыделения бетона
Результаты расчета адиабатического тепловыделения бетона
Таблица 21
Изотермический режим при 20 °С |
Адиабатический режим | ||||||||
τ, сут. |
q, кДж/кг |
qmax, кДж/кг |
А20 |
Q, кДж/м3 |
tад-to, °С |
ft |
Аt |
τад, сут. |
Q, кДж/м3 |
3 |
267,5 |
|
|
58850 |
24,0 |
3,07 |
2,62 |
0,59 |
58850 |
7 |
303,9 |
|
|
66858 |
27,3 |
3,49 |
2,98 |
0,75 |
66858 |
28 |
352,7 |
440 |
0,853 |
77594 |
31,7 |
4,11 |
3,5 |
1,15 |
77594 |
90 |
383,5 |
|
|
84370 |
34,4 |
4,51 |
3,85 |
1,76 |
84370 |
180 |
409,7 |
|
|
90134 |
36,8 |
4,88 |
4,16 |
3,24 |
90134 |
360 |
429,8 |
|
|
94556 |
38,6 |
5,17 |
4,41 |
9,56 |
94556 |
4. Рассчитаем бетонный массив в виде свободно стоящей стенки толщиной δ=5, высотой h=10 и длиной l=25 м.
5. Для прямоугольных тел характеристика формы рассчитывается по формуле:
где S – площадь поверхности теплообмена; V – объем остывающего массива; P – суммарная длина ребер внутри поверхности теплообмена. При определении Ф учитываются только те грани и ребра, через которые происходит теплообмен бетонного блока с окружающей средой.
Для параллепипедного блока, опирающегося одной гранью на бетонное основание, в теплообмене с воздухом участвуют 5 граней и 8 ребер.
Характеристика формы массива составляет Ф=0,0441 м–2.
6. Расчет температурного поля в бетонном массиве с учетом теплопотерь в окружающую среду производим в следующей последовательности:
1) задаемся размерами бетонного массива;
2) вычисляем характеристику формы по формуле :
3) вычисляем функцию остывания по формуле:
где k=λ/cγб – коэффициент температуропроводности
Для каждого из сроков твердения τад и для ряда точек по толщине стенки (по оси x), принимая для x значения: 0,125δ, 0, 25δ, 0,375δ и 0,5δ. С учетом того, что при x=0 и x=δ функция остывания u=0, а также того, что в силу симметрии граничных условий u одинакова для пар значений x, составляющих 0,125δ и 0,875δ, 0,25δ и 0,75δ, 0,375δ и 0,625δ, будем иметь 9 расчетных точек для построения графика θ=f(x) (рис. 15);
4) λ, коэффициент внутренней теплопроводности бетона принимаем в расчетах равным 1,5 Вт/(м·°С);
5) температуру поверхности бетона tn (при x=0 и x=δ), как и начальную температуру to, принимаем равной температуре наружного воздуха: tn=to=text;
6) перепад температуры внутри бетонного блока θ=t–tn получаем из формулы u=Δt/Δtад с учетом того, что tn=to.
Пример расчета,
θ
= 0,3775*24,0 = 9,06 °С
Результаты расчета функции остывания u и температурного перепада θ в зависимости от времени τ и координаты x приведены в табл. 22.
Результаты расчета температурного перепада в массиве с Ф=0,0441 м–2
Таблица 22
τад, сут |
Функция остывания u в точках с координатой x/δ |
Температурный перепад θ, °С, при значениях x/δ | ||||||
0,125 |
0,25 |
0,375 |
0,5 |
0,125 |
0,25 |
0,375 |
0,5 | |
0,59 |
0,377523327 |
0,697572 |
0,911422 |
0,986516 |
9,06056 |
16,74173161 |
21,87413 |
23,67638 |
0,75 |
0,376136009 |
0,695009 |
0,908073 |
0,982891 |
10,26851 |
18,97373807 |
24,79038 |
26,83292 |
1,15 |
0,372689977 |
0,688641 |
0,899753 |
0,973886 |
11,81427 |
21,8299287 |
28,52218 |
30,87218 |
1,76 |
0,367495465 |
0,679043 |
0,887213 |
0,960312 |
12,64184 |
23,35908189 |
30,52011 |
33,03473 |
3,24 |
0,355191324 |
0,656308 |
0,857508 |
0,92816 |
13,07104 |
24,15213397 |
31,55628 |
34,15628 |
9,56 |
0,307118943 |
0,567482 |
0,741451 |
0,80254 |
11,85479 |
21,90479793 |
28,62 |
30,97806 |
6. Зависимости температурного перепада θ от времени и координат по данным табл. 22, показаны на рис. 14 и 15. Из приведенных графиков видно, что наибольшие значения θ наблюдаются при τ=9,56 сут. (кривая 5 на рис. 15).
7. Средняя по толщине температура в момент времени τ=3.24 сут. составляет:
tср=0,125(9.06+16.74+21.87+23.68+21.87+16.74+9.06)=21.46 °С.
8. Температурная деформация в вертикальном направлении в среднем равна
εt=βtср=1,2∙10–5∙20.48=25.75∙10–5.
9. Рассчитаем предельно-допустимую деформацию εпред, для нашего бетона класса В35, для которого можно принять εпл+εпз=3∙10–5, Е=32,6 ГПа, а предел прочности при растяжении получить как Rр=(1/17)·35/0,78=2,64 МПа.
Тогда,
εпред=2,64/32600+3∙10–5=11,1∙10–5.
Ө, °С
τад,
сутки
Рис.14 Изменение температурного перепада Ө в точках с координатой x/δ:
1 – 0,125; 2 – 0,25; 3 – 0,375; 4 – 0,5.
Ө, °С
x/δ
Рис.15 Распределение температурного перепада Ө по толщине стенки в моменты времени: 1 – 0,59; 2 – 0,75; 3 – 1,15; 4 – 1,76; 5 – 3,24; 6 – 9,56.
10. Поскольку εt>εпред необходимо бетонирование стенки вести блоками небольших размеров. Разрезаем стенку по длине на 20 секций по 1,25 м. Бетонирование секций производим слоями толщиной не более 2,5 м. Таким образом, размеры блоков бетонирования составляют δ=1,25 м, h=2,5 м и l=5 м.
Характеристика формы блока составляет:
11. Результаты повторного расчета приведены в табл. 23
Таблица 23 Температурный перепад в блоках бетонирования с Ф=0.72 м–2
τад, сут |
Функция остывания u в точках с координатой x/δ |
Температурный перепад θ, °С, при значениях x/δ | ||||||
0,125 |
0,25 |
0,375 |
0,5 |
0,125 |
0,25 |
0,375 |
0,5 | |
0,59 |
0,306605953 |
0,566534 |
0,740212 |
0,8012 |
7,358543 |
13,59681431 |
17,76509 |
19,2288 |
0,75 |
0,288719706 |
0,533484 |
0,697031 |
0,754461 |
7,882048 |
14,56412559 |
19,02895 |
20,59678 |
1,15 |
0,248436862 |
0,459051 |
0,59978 |
0,649197 |
7,875449 |
14,55193141 |
19,01301 |
20,57954 |
1,76 |
0,197557689 |
0,365039 |
0,476946 |
0,516243 |
6,795985 |
12,557342 |
16,40696 |
17,75876 |
3,24 |
0,113300151 |
0,209351 |
0,273531 |
0,296068 |
4,169446 |
7,704130849 |
10,06593 |
10,89529 |
9,56 |
0,010546693 |
0,019488 |
0,025462 |
0,02756 |
0,407102 |
0,75222706 |
0,982832 |
1,06381 |
12. Зависимости температурного перепада θ от времени и координат по данным табл. 23, показаны на рис. 16 и 17. Из приведенных графиков видно, что наибольшие значения θ наблюдаются при τ=0.75 сут. (кривая 2 на рис. 17).
Ө, °С
τад,сутки
Рис.16 Изменение температурного перепада Ө в точках с координатой x/δ:
1 – 0,125; 2 – 0,25; 3 – 0,375; 4 – 0,5.
Ө, °С
x/δ
Рис.17 Распределение температурного перепада Ө по толщине стенки в моменты времени: 1 – 0,59; 2 – 0,75; 3 – 1,15; 4 – 1,76; 5 – 3,24; 6 – 9,56.
13. Средняя по толщине температура в момент времени τ=0.75 сут. составляет:
tср=0,125(7,88+14,56+19,03+20,6+19.03+14.56+7.88)=6.45 °С.
14. Температурная деформация в вертикальном направлении в среднем равна
εt=βtср=1,2∙10–5∙10,6=7.74∙10–5,
что меньше предельно-допустимой деформации εпред=11,1∙10–5, полученной в п. 9.
Литература:
1. Барабанщиков Ю.Г. Материаловедение и технология конструкционных материалов. Вяжущие вещества и бетоны: Учеб.пособие. – СПб: Изд-во Политехн. ун-та, 2008 г., 152 с.