![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
Лахтин_Матеориаловедение
.pdfконием, титаном и другими переходивши металлами превышает обычно назначаемую температуру нагрева под деформацию или закалку, поэтому после закалки и старения таких сплавов в них сохраняется нерекристаллизованная (полигонизованная) структура с высокой плотностью дислокаций, что повышает ее прочность по сравнению с рекристаллизованной структурой. Это явление получило название структурного упрочнения.
В результате структурного упрочнения значения σΒ и σ0,2 повышаются до 30—40 %. Наиболее сильно етруктурное упрочнение проявляется в прессованных полуфабрикатах (прутки, профили, трубы), поэтому это явление применительно к ним называют пресс-эффектом.
Диффузионный отжиг (гомогенизация). Этому виду отжига подвергают слитки перед обработкой давлением для устранения дендритной ликвации, которая приводит к получению неоднородного твердого раствора и выделению по границам зерен и между ветвями дендритов хрупких неравновесных эвтектических включений CuAl2, Al2CuMg (S-фаза), Mg2Si и др. (см. рис. 183,
а). В процессе гомогенизации состав кристаллитов твердого раствора выравнивается, а интерметаллиды растворяются. В процессе последующего охлаждения интерметаллиды выделяются в виде равномерно распределенных мелких вторичных включений (см. рис. 183, б). В результате пластичность литого сплава повышается, что позволяет увеличить степень обжатия при горячей обработке давлением, скорость прессования и уменьшить технологические отходы. Гомогенизация способствует получению мелкозернистой структуры в отожженных листах и уменьшает склонность к коррозии под напряжением.
Температура гомогенизации лежит в пределах 450—520 °С, а выдержка составляет 4—40 ч. Охлаждение проводят на воздухе или вместе с печью.
Рекристаллизационный отжиг. Такой отжиг заключается в нагреве деформированного сплава до температур выше температуры окончания первичной рекристаллизации; применяется для снятия наклепа и получения мелкого зерна. Температура рекристалли-зационного отжига в зависимости от состава сплава колеблется от 350 до 500 °С, выдержка 0,5—2 ч. После рекристаллизацион-ного отжига сплавов, неупрочняемых термической обработкой, скорость охлаждения выбирают произвольно. Для сплавов, упрочняемых термической обработкой, скорость охлаждения до 200— 250 °С должна быть 30 °С/ч. Отжиг в качестве промежуточной операции применяют при холодной деформации или между горячей и холодной деформациями.
Отжиг для разупрочнения сплавов, прошедших закалку и старение. Этот вид отжига проводят при 360—450 °С с выдержкой 1—2 ч. При этих температурах происходят полный распад пересыщенного твердого раствора и коагуляция упрочняющих фаз. Скорость охлаждения не должна превышать 30 °С/ч. После от-
391
жига сплав имеет низкое временное сопротивление, удовлетворительную пластичность и высокую сопротивляемость коррозии под напряжением.
4. ДЕФОРМИРУЕМЫЕ АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ, УПРОЧНЯЕМЫЕ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКОЙ
Дуралюмины. Дуралюминами называют сплавы Аl—Сu—Mg, в которые дополнительно вводят марганец (см. табл. 34). Типичным дуралюмином является сплав Д1, однако вследствие сравнительно низких механических свойств производство его заметно сокращается; сплав Д1 для листов и профилей заменяется сплавом Д16. Упрочнение дуралюмина при термической обработке достигается в результате образования зон ГП сложного состава или метастабильных фаз θ и S.
Марганец повышает стойкость дуралюмина против коррозии, а присутствуя в виде дисперсных частиц фазы Τ (Al12Mn2Cu), повышает температуру рекристаллизации и улучшает механические свойства. В качестве примесей в дуралюмине присутствуют железо и кремний. Железо образует соединение Al8Fe и (Μn, Fe) Al6, кристаллизующееся в виде грубых пластин. Кроме того, железо образует соединение Al7Cu2Fe, нерастворимое в алюминии. Железо связывает медь в этом соединении, вследствие чего снижается эффект упрочнения при старении.
Кремний образует фазы MgaSi и W (AlxMg5Cu4Si4), которые растворяются в алюминии и при последующем старении упрочняют сплав. Однако упрочнение от Mg2Si и W-фаз невелико, поэтому примесь кремния, уменьшая количество основных упрочняющих фаз S и θ, способствует снижению прочности. При одновременном присутствии Fe и Si образуются химические соединения, не содержащие основных легирующих элементов (Сu
и Mg).
Железо и кремний, образуя грубые нерастворимые интерметаллические фазы, снижают трещиностойкость Κ1c, т. е. облегчают распространение трещин при действии растягивающих напряжений. По ГОСТ 4784—74 допускается содержание до 0,5 % Fe и 0,5 % Si. Снижение содержания Fe и Si до 0,1—0,3 % и меньше значительно повышает вязкость разрушения Κ1c, не изменяя величины σΒ и σ0,2. Сплав Д16ч (чистый) имеет Κ1c = 40,6, а обычный Д16 — К1с = 34,5 МПа·м1/2 (после закалки и старения).
Дуралюмин, изготовляемый в листах, для защиты от коррозии подвергают плакированию, т. е. покрытию тонким слоем алюминия высокой чистоты (не ниже 99,5 %). Толщина слоя должна составлять 4 % толщины листа. Плакирование заметно снижает прочность дуралюмина. Например, предел прочности плакированных листов из сплава Д16 составляет 440 вместо 520 МПа для остальных полуфабрикатов.
Упрочнение достигается закалкой и старением. Структура закаленного дуралюмина состоит из пересыщенного α-твердого раствора и нерастворимых соединений железа (см. рис. 183, б).
392
Дуралюмины после закалки подвергают естественному старению, так как оно обеспечивает получение более высокой коррозионной стойкости. Понижение температуры тормозит старение, а повышение ее, наоборот, увеличивает скорость процесса, но понижает пластичность, и сопротивление коррозии. Прессованные полуфабрикаты из сплавов Д1 и Д16 значительно прочнее, чем листы, вследствие пресс-эффекта. Для повышения коррозионной стойкости дуралюмин подвергают электрохимическому оксидированию (анодированию). Дуралюмины удовлетворительно обрабатываются резанием в закаленном и состаренном состояниях и плохо — в отожженном состоянии, хорошо свариваются точечной сваркой и не свариваются сваркой плавлением вследствие склонности к образованию трещин. Из сплава Д16 изготовляют обшивки, шпангоуты, стрингера и лонжероны самолетов, силовые каркасы, строительные конструкции, кузова грузовых автомобилей и т. д.
Сплавы авиаль (АВ). Эти сплавы уступают дуралюминам по прочности, но обладают лучшей пластичностью в холодном и горячем состояниях (см. табл. 34). Авиаль удовлетворительно обрабатывается резанием (после закалки и старения) и сваривается контактной и аргонодуговой сваркой. Сплав обладает высокой общей сопротивляемостью коррозии, но склонен к меж-кристаллитной коррозии.
Авиаль закаливают от 515—525 °С с охлаждением в воде, а затем подвергают естественному старению (АВТ) или искусственному при 160 °С 12 ч (АВТ1). Искусственное старение надо выполнять сразу после закалки. При увеличении перерывов между временем закалки и началом искусственного старения прочность сплава после старения уменьшается. Упрочняющей фазой в авиале является соединение Mg2Si.
Из сплава АВ изготовляют различные полуфабрикаты (листы, трубы и т. д.), используемые для элементов конструкций, несущих умеренные нагрузки, кроме того, лопасти винтов вертолетов, кованые детали двигателей, рамы, двери, для которых требуется высокая пластичность в холодном и горячем состояниях.
Высокопрочные сплавы. Предел прочности этих сплавов достигает 550—700 МПа, но при меньшей пластичности, чем у дура-люминов. Представителем высокопрочных алюминиевых сплавов является сплав В95 (см. табл. 34).
Упрочняющими фазами в сплавах являются MgZn2, Т-фаза (Al2Mg3Zn8) и S-фаза (Al2CuMg). При увеличении содержания цинка и магния прочность сплавов повышается, а их пластичность и коррозионная стойкость понижаются. Добавки марганца и хрома улучшают коррозионную стойкость. Сплавы закаливают от 460—470 °С (с охлаждением в холодной или горячей воде) и подвергают искусственному старению при 135—145 °С 16 ч. По сравнению G дуралюмином эти сплавы обладают большой чувствительностью к концентраторам напряжений и пониженной
393
коррозионной стойкостью под напряжением. У них меньше, чем у дуралюмина, предел выносливости (σ-1) и вязкость разрушения (К1с 25 МПа·м1/2). Профили из сплава В95 значительно прочнее листов. Это результат пресс-эффекта, который обусловлен присутствием в сплаве марганца и хрома.
Сплавы обладают хорошей пластичностью в горячем состоянии и сравнительно легко деформируются в холодном состоянии после отжига. Листы из сплава В95 плакируют сплавом алюминия с 0,9—1,3 % Zn для повышения коррозионной стойкости. Сплав В95 хорошо обрабатывается резанием и сваривается точечной сваркой, его применяют в самолетостроении для нагруженных конструкций, работающих длительное время при t ≤ 100÷120 oC (обшивка, стрингеры, шпангоуты, лонжероны; силовые каркасы строительных сооружений и т. д.). Сплав В95 рекомендуется для сжатых зон конструкции и для деталей без концентраторов напряжений.
Сплавы для ковки и штамповки. Сплавы этого типа отличаются высокой пластичностью и удовлетворительными литейными свойствами, позволяющими получить качественные слитки.
Сплав АК6 (см. табл. 34) используют для деталей сложной формы и средней прочности, изготовление которых требует высокой пластичности в горячем состоянии (подмоторные рамы, фитинги, крепежные детали, крыльчатки и т. д.). Сплав АК8 рекомендуется для тяжелонагруженных штампованных деталей (подмоторные рамы, стыковые узлы, пояса лонжеронов, лопасти винтов вертолета и т. д.). Сплав АК8 менее технологичен, чем сплав АК6.
Ковку и штамповку сплавов проводят при температуре 450— 475 °С. Их подвергают закалке и старению при 150—165 °С 6— 15 ч. Упрочняющими фазами при старении являются соединения
Mg2Si, CuAl2 и ω-фаза (AlxMg5Cu5Si4). Сплавы АК6 и АК8 хорошо обрабатываются резанием и удовлетворительно свариваются контактной и аргонодуговой сваркой. Сплавы склонны к коррозии под напряжением и межкристаллитной коррозии.
Жаропрочные сплавы. Эти сплавы (см. табл. 34) используют для деталей, работающих при температуре до 300 °С (поршни, головки цилиндров, крыльчатки, лопатки и диски осевых компрессоров турбореактивных двигателей; обшивка сверхзвуковых самолетов и т. д.). Жаропрочные сплавы имеют более сложный химический состав, чем рассмотренные выше алюминиевые сплавы. Их дополнительно легируют железом, никелем и титаном.
Фазами — упрочнителями жаропрочных сплавов являются θ-
фаза (CuAl2), S-фаза (Al2CuMg), фазы Al12Mn2Cu, а также Al9FeNi и Al6Cu3Ni. При частичном распаде твердого раствора они выделяются в виде дисперсных частиц, устойчивых к коагуляции, что обеспечивает повышенную жаропрочность.
Высокая жаропрочность сплава Д20 достигается благодаря высокому содержанию меди, а также марганца и титана, замед-
394
![](/html/2706/1118/html_e7rq1E5JKm.Zeqh/htmlconvd-zAlrlK395x1.jpg)
ляющих диффузионные процессы. Кроме того, титан задерживает процесс рекристаллизации. Сплавы АК4-1 закаливают при 530 °С в холодной или горячей воде и подвергают старению при
200°С
5. ДЕФОРМИРУЕМЫЕ АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ, НЕ УПРОЧНЯЕМЫЕ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКОЙ
К этим сплавам относятся сплавы алюминия с марганцем или с магнием (см. табл. 35). Упрочнение сплавов достигается в результате образования твердого раствора и в меньшей степени избыточных фаз.
Сплав АМц представляет α-твердый раствор марганца в алюминии, в котором также имеются в небольшом количестве частицы соединения А16Мп. Сплавы типа АМГ В равновесном состоянии после охлаждения двухфазные α + β (Al3Mg2) (рис. 185, α). Однако вследствие высокой устойчивости твердого раствора и малой скорости диффузии магния в алюминии, даже после медленного охлаждения, они не содержат избыточных фаз и состоят только
из α-твердого раствора. Магний сильно повышает прочность сплавов
(см. рис. 185, б). До 12—14 % Mg
пластичность изменяется мало, а затем резко падает. Сплавы А1—Mg добавочно легируют марганцем (см. табл. 35), который, образуя дисперсные частицы А16Мn, упрочняет сплав и способствует измельчению зерна. Эффект от закалки и старения сплавов АМг и АМц невелик, и их применяют в отожженном состоянии. Отжиг сплавов АМц и АМг2 проводят при 350—410 °С, сплава АМг3 — при 270—280 °С и сплава МАМг5 — при 310—335 °С,
охлаждение на воздухе. Повышение прочности при
некотором уменьшении пластичности изделий простой формы (листы, плиты) достигается нагартовкой (см. табл. 35). Упрочнение, создаваемое нагартовкой, снимается в зоне сварки.
Сплавы легко обрабатываются давлением (штамповка, гибка и т. д.), хорошо свариваются и обладают высокой коррозионной стойкостью. Обработка резанием
затруднена. Сплавы применяют для сварных и клепаных элементов конструкций, испытывающих небольшие нагрузки и требующие высокого сопротивления коррозии. Например, сплавы АМц, АМг2, АМг3 нашли применение при изготовлении емкостей для жидкости (баки для бензина), трубопроводов, палубных надстроек, морских и речных судов, в строительстве (витражи, перегородки, двери, оконные рамы и т. д.)
Для средненагруженных деталей и конструкций используют сплавы АМг5 и АМг6 (рамы и кузова вагонов, подвесные нагруженные потолки, перегородки здания и переборки судов, лифты, узлы подъемных кранов, корпуса и мачты судов и др.).
6. ЛИТЕЙНЫЕАЛЮМИНИЕВЫЕСПЛАВЫ
Сплавы для фасонного литья должны обладать высокой жидкотекучестью, сравнительно небольшой усадкой, малой склонностью к образованию горячих трещин и пористости в сочетании с хорошими механическими свойствами, сопротивлением коррозии и др.
Высокими литейными свойствами обладают сплавы, содержащие в своей структуре эвтектику. Эвтектика образуется во многих сплавах, в которых содержание легирующих элементов больше предельной растворимости в алюминии. В связи с этим содержание легирующих элементов в литейных сплавах выше, чем в деформируемых. Чаще применяют сплавы А1—Si, ΑΙ—Сu, ΑΙ— Mg (табл. 36), которые дополнительно легируют небольшим количеством меди и магния (А1—Si), марганца, никеля, хрома (А1— Сu). Для измельчения зерна, а следовательно, улучшения механических свойств в сплавы вводят модифицирующие добавки: Ti, Zr, В, V И др. Состав и механические свойства некоторых литейных сплавов алюминия приведены в табл. 36.
Многие отливки из алюминиевых сплавов подвергают термической обработке. В зависимости от характера отливки и условий ее работы используют один из видов термической обработки, приведенных ниже.
1.Искусственное старение (условное обозначение Т1) при (175
±5) °С в течение 5—20 ч без предварительной закалки. При литье многих сплавов (АЛ4, АЛ5, АЛЗ) в сырую песчаную форму или в кокиль происходит частичная закалка, поэтому старение повышает прочность и улучшает обработку резанием.
2.Отжиг (Т2) при 300 °С в течение 5—10 ч. Охлаждение при отжиге проводят на воздухе. Отжиг применяют для снятия литейных напряжений, а также остаточных напряжений, вызванных механической обработкой. ОТЖИР несколько повышает пластичность.
3.Закалка и естественное старение (ТЗ, Т4). Температура закалки 510—520 °С для еплавов АЛ1, АЛ7 и 535—545 °С для
396
![](/html/2706/1118/html_e7rq1E5JKm.Zeqh/htmlconvd-zAlrlK397x1.jpg)
сплавов АЛ4, АЛ9, АЛ19 и др. Так как после закалки отливки выдерживают достаточно длительное время при нормальной температуре, режим (ТЗ) практически соответствует закалке и естественному старению (Т4).
4.Закалка и кратковременное (2—3 ч) искусственное старение обычно при 150—175 °С (Т5). При данной температуре и продолжительности процесс старения полностью не заканчивается, поэтому после такой обработки отливки приобретают высокую прочность при сохранении повышенной пластичности.
5.Закалка и полное искусственное старение (Т6) при 200 °С 3—5 ч. Старение при повышенной температуре по сравнению
397
![](/html/2706/1118/html_e7rq1E5JKm.Zeqh/htmlconvd-zAlrlK398x1.jpg)
с режимом Т5 придает наибольшую прочность, но пластичность снижает. Закалка и стабилизирующий отпуск (Т7) при 230 °С для сплавов АЛ9, АЛ5, АЛ1 и при 250 °С для сплава АЛ 19 в течение 3—10 ч. Этот вид обработки используют для стабилизации структуры и объемных изменений отливки при сохранении достаточной прочности. Закалка и смягчающий отпуск (Т8) при 240—260 °С в течение 3—5 ч. Высокая температура отпуска заметно снижает прочность, но повышает пластичность и стабильность размеров.
Сплавы Al—Si. Эти сплавы (см. табл. 36), получившие название силумины, близки по составу к эвтектическому сплаву (рис. 186, а) и потому отличаются высокими литейными свойствами, а отливки — большой плотностью.
Наиболее распространен сплав, содержащий 10—13 % Si (АЛ2), обладающий высокой коррозионной стойкостью. Сплав АЛ2 содержит в структуре эвтектику α + β и нередко первичные кристаллы кремния (см. рис. 187, а). Кремний при затвердении эвтектики выделяется в виде грубых кристаллов игольчатой формы, которые играют роль внутренних надрезов в пластичном α-твердом растворе. Такая структура обладает низкими механическими свойствами (см. рис. 186).
Для измельчения структуры эвтектики и устранения избыточных кристаллов кремния силумины модифицируют натрием (0,05—0,08 %) путем присадки к расплаву смеси солей 67 % NaF и 33 % NaCl. В присутствии натрия происходит смещение линий диаграммы состояния (см. рис. 186, а) и заэвтектический (эвтектический) сплав АЛ2 (11—13 % Si) становится доэвтектическим. В этом случае в структуре сплава вместо избыточного кремния появляются кристаллы α-раствора (рис. 187, б). Эвтектика приобретает более тонкое строение и состоит из мелких кристаллов β-(Si) и α-твердого раствора. В процессе затвердевания кристаллы
398
![](/html/2706/1118/html_e7rq1E5JKm.Zeqh/htmlconvd-zAlrlK399x1.jpg)
кремния обволакиваются пленкой силицида натрия Na2Si, которая затрудняет их рост. Такие изменения структуры улучшают механические свойства сплава (см. рис. 186, б). Сплав АЛ2 не подвергают упрочняющей термической обработке. Доэвтекти-ческие сплавы АЛ4 и АЛ9 (см. табл. 36), дополнительно легированные магнием, могут упрочняться кроме модифицирования термической обработкой. Упрочняющей фазой служит Mg2Si. При одновременном введении магния и меди могут образоваться фазы CuAl2 и W(AlxMg5Cu4Si4).
Средненагруженные детали из сплава АЛ4 подвергают только искусственному старению (Т1), а крупные нагруженные детали (корпуса компрессоров, картеры и блоки цилиндров двигателей и т. д.) — закалке и искусственному старению (Т6). Отливки из сплава АЛ9, требующие повышенной пластичности, подвергают закалке (Т4), а для повышения прочности — закалке и старению (Т6). Когда важна высокая пластичность и стабильность размеров, после закалки проводят отпуск при 250 °С в течение 3— 5 ч.
Сплавы Аl—Si сравнительно легко обрабатываются резанием. Заварку дефектов можно производить газовой и аргонодуговой сваркой.
Сплавы Аl—Cu. Эти сплавы (АЛ7, АЛ19) после термической обработки имеют высокие механические свойства при нормальной и повышенных температурах и хорошо обрабатываются резанием. Литейные свойства сплавов низкие (большая усадка, склонность к образованию горячих трещин и т. д.). Сплав АЛ7 используют для отливки небольших деталей простой формы (арматура, кронштейн и т. д.). Сплав склонен к хрупкому разрушению вслед-
399
ствие выделения по границам зерен грубых частиц CuAl2 и Al7Cu2Fe (см. рис. 183, а) поэтому его применяют в закаленном состоянии (Т4), когда эти соединения переведены в твердый раствор. Если от отливок требуется повышенная прочность, то их после закалки подвергают искусственному старению при 150 °С 2—4 ч (Т5).
В сплаве АЛ19 кроме CuAl2 образуются фазы Al12Mn2Cu и Al3Ti, располагающиеся по границам зерен твердого раствора.
Присутствие в твердом растворе марганца и образование по границам интерметаллидных фаз повышает жаропрочность сплава. Титан измельчает зерно.
Упрочнение сплава достигается закалкой и старением при 175 °С 3—5 ч (Т5, Т6). Сплавы Аl—Сu малоустойчивы против коррозии, поэтому отливки обычно анодируют.
Сплавы Аl—Mg. Сплавы алюминия с магнием (см. табл. 36) имеют низкие литейные свойства, так как не содержат эвтектики. Характерной особенностью этих сплавов является хорошая коррозионная стойкость, повышенные механические свойства и обрабатываемость резанием. Добавление к сплаву (9,5—11,5 % Мо) модифицирующих присадок (Ti, Zr) улучшает механические свойства, а бериллия — уменьшает окисляемость расплава, что позволяет вести плавку без защитных флюсов.
Сплавы АЛ8 и АЛ27 предназначены для отливок, работающих во влажной атмосфере, например в судостроении и авиации. Структура сплавов (см. рис. 185, а) состоит из α-твердого раствора и грубых включений частиц Al3Mg2, которые располагаются по границам зерен, охрупчивая сплав. В связи с этим сплавы АЛ8 и АЛ27 применяют после закалки от 430 °С с охлаждением в масле (40—50 °С) и выдерживают при температуре закалки в течение 12—20 ч, что обеспечивает растворение частиц Al3Mg2 в α-твердом растворе и получение после закалки однородного твердого раствора. Добавление к сплавам Аl—Mg до 1,5 % Si (сплавы АЛ13, АЛ22) улучшает литейные свойства в результате образования тройной эвтектики. Сплавы применяют в судостроении и авиации.
Жаропрочные сплавы. Наибольшее применение получил сплав АЛ1, из которого изготовляют поршни, головки цилиндров и другие детали, работающие при температуре 275— 300 °С. Структура литого сплава АЛ1 состоит из α-твердого раствора, содержащего Cu, Mg и Ni и избыточных фаз Al2CuMg и Al6Cu3Ni. Отливки применяют после закалки и кратковременного старения при 175 °С (Т5); поршни подвергают закалке и старению при 200 °C (Т7). При закалке S- фаза растворяется в α-твердом растворе.
Более жаропрочны сплавы АЛЗЗ и АЛ19. Ниже приведена длительная прочность жаропрочных алюминиевых сплавов:
Сплав ..................................... |
АЛ7 |
АЛ1 |
АЛ19 |
АЛЗЗ |
σ300100МПа................................. |
30 |
45 |
65 |
90 |
400