2) Выбор управляемого преобразователя

В соответствии с условиями ивыбираем тиристорный преобразователь ТПЕ – 25/25-115

U_H = 115 В; I_H = 25 A; I_max = 40 A

Подключение ТП к питающей сети осуществляется через силовой трансформатор или токоограничивающий реактор. Т.к. линейные напряжения сети и ТП не одинаковы, то подключение к питающей сети осуществим через силовой трансформатор.

3) Выбор трансформатора

Требуемая мощность трансформатора определяется по номинальной мощности ТП:

,

где =1,045 – коэффициент использования трансформатора по мощности в схеме выпрямления.

КПД редуктора η_р= 0,92

КПД двигателя η_д = 0,76

КПД тризист. преобразователя η_тп= 0,95

Р_тр= (1,045 ∙ 1198,84) / (0,92 ∙ 0,76 ∙ 0,95) = 1886,1605 Вт = 1,88616 кВт

В соответствии с требуемой мощностью выбираем силовой трансформатор ТТ – 2

Тип	Номинальная мощность (кВА)	Напряжение номинальное		Потери кор. замыкания	Напряжение кор. замыкания
		первичное	вторичное
ТТ 2	2	380	208	68	5

Индуктивность фазы трансформатора, приведенная к вторичной обмотке

,

где - индуктивное сопротивление фазы трансформатора;

f =50 – частота питающей сети.

Полное сопротивление фазы трансформатора

,

где e_к = 0,05 (5%) - напряжение короткого замыкания трансформатора;

Е_2Ф=U_2Ф=115 В – действующее значение фазовой ЭДС вторичной обмотки;

I_2Н=Р_ТР/3U_2Ф= 2000/3∙115 = 5,8 А – номинальный фазный ток вторичной обмотки.

Z_трф= (5∙115)/(100∙5,467) = 1,05177 Ом

Активное сопротивление фазы трансформатора R_ТРФ, приведенное к вторичной обмотке, определим по потерям короткого замыкания

R_трф= ∆Р/(3∙I²_2н) = 68/(3∙5,8²) = 0,75838 Ом

Индуктивное сопротивление фазы трансформатор

Индуктивность фазы трансформатора

L_трф= 0,002 Гн

L_уп= L_тр= 2L_трф= 0,004 Гн,

где L_ТР– индуктивность силового трансформатора.

Сопротивление силовой цепи преобразователя

,

где R_ТР = 2R_ТРФ = 2 ∙ 0,75838 = 1,51676 Ом – активное сопротивление силового трансформатора;

R_дт = (0,2…0,3) U_Тq/I_т - динамическое сопротивление тиристора;

U_Т = (0,5…1,0)В – падение напряжения на тиристоре; (0,5 В)

I_т = I_dH/3 – среднее значение тока тиристора выпрямительной схемы для трехфазной схемы;

I_dH = 25 А – номинальное значение среднего выпрямленного тока;

q=2 – число одновременно проводящих тиристоров;

R_K=mfL_A– коммутационное сопротивление выпрямительной схемы ТП;

m=6 – число пульсаций выпрямленного напряжения за период питающей сети;

L_A=L_ТРф=0,002 Гн – индуктивность цепи тиристора.

I_т=14,2/3 = 4,73 А

Динамическое сопротивление тиристора:

Ом

Коммутационное сопротивление выпрямительной схемы ТП:

R_к= 6∙ 50∙ 0,002 = 0,6 Ом

Сопротивление силовой цепи преобразователя:

R_уп= 1,51676+0,085+0,6 = 2,2 Ом

4. Выбор сглаживающего дросселя

При работе ТП на якорную обмотку двигателя следует проверять величину общей индуктивности якорной цепи (L_яц). Если общая индуктивность якорной цепи, определяемая условием обеспечения требуемого значения коэффициента пульсаций, более заданной, то применение сглаживающего дросселя ненужно, т.е. применяется бездроссельный вариант привода. В противном случае необходимо применение сглаживающего дросселя, основными параметрами которого являются его номинальный токI_дрни индуктивностьL_др.

При выборе дросселя должны обеспечиваться условия по току и по индуктивности.

Требуемое значение L_ЯЦнаходим по выражению:

,

где е_е– относительная величина эффективного значения первой гармоники выпрямленного напряжения (е_е=0,24);

Е_d0=k_eE_2Ф– максимальная выпрямленная ЭДС ТП;

к_е = 2,34

- угловая частота пульсаций;

i_e– относительная величина эффективного значения первой гармоники выпрямленного тока (i_e=0,02).

В

рад/с

Общая индуктивность якорной цепи

Гн

Индуктивность дросселя

L_др= 120,7-6,17-4 = 109,83 мГн

Исходя из расчетного значения индуктивности дросселя выбираем сглаживающий дроссель ДФ-7 с индуктивностью 100 мГн.