Пособие А.И. Кудрина

(1.14) на участке l1d1, имеющем местные сопротивления в виде сетки ξвк = 9,7; всасывающего клапана ξвк = 7,0; задвижки ξз = 5,5; одного калена ξк = 0,2.

МПа.

1.24. Потери давления на участке l2d2, имеющем местные сопротивления в виде задвижки и четырех колен,

1.25. Потери давления на участке l2d2, имеющем местные сопротивления в виде задвижки и четырех колен,

Рис. 3. Гидравлическая схема установки:

1 – сетка; 2 – клапан всасывающий; 3 – задвижка; 4 – насос; 5 – рамка моющая; 6 – щетка ротационная; I…IV – расчетные участки.

Примечание. Рамка смачивания (ополаскивания) и консоли условно не показаны

Рис. 4. Очистные сооружения первого контура: 1 – канава; 2 – песколовка; 3 – контейнер

1.26. Потери давления в каждой ветви, имеющей по три колена

1.27. В конце участка l3d3 часть воды уходит через ответвления на другие рамки. Поэтому расход через каждую моющую рамку, как уже было рассчитано в п. 1.18. составляет 5,21 10 3 м3/с. В рамке поток раздваивается. Расход через половину рамки

насадка с коническим распылителем (1.14)

Местное сопротивление представлено одним коленом, имеющим ξК = 0,2. С учетом изложенного, потери давления на участке l4d4 (1.16)

Такими потерями можно пренебречь, как и потерями в рамках смачивания (ополаскивания) и щеточных консолях.

1.28. Общие потери напора равны сумме потерь на отдельных участках

1.29. Преодолеваемое насосом установки геометрическое давление

1.30.Давление насоса проектируемой установки (1.18)

Р1,6 0,082 0,078 1,76 МПа.

1.31.Мощность на привод насоса (1.9)

1.32. Для расчета привода щеток примем радиус вращающейся щетки r = 0,6 м; высоту щетки h = Н – 0,1 = 2,4 – 0,1 = 2,3 м; частоту вращения щеток n = 150 1/мин; угол деформации (рис. 1.20) α = 60о.

Линейная скорость на поверхности щеток (1.21)

1.33. Площадь сегмента деформируемой части щетки (1.24)

1.34. Масса нитей, подверженных деформации (1.23)

m 0,03 2,3 1200 0,02 1,66 кг.

1.38. Скорость конвейера моечной установки (1.26)

Если установка не имеет щеток и расчет скорости конвейера не производится, можно принять Vа = 3…9 м/мин.

1.39. Время мойки одного автомобиля (1.27)

1.40. Средний расход воды на мойку одного автомобиля

QСР Qt 23,6 10 3 0,85 2 м3.

1.41. Число автомобилей, проходящие через мойку в течение часа

1.43. При расчете очистных сооружений первого контура (рис.4) сначала определяется площадь сечения потока воды через песколовку (1.28)

1.44. Расчетная глубина проточного слоя песколовки

где В = 1м – принимаемая ширина песколовки. 1.45. Длина песколовки (1.29)

1.46. Глубина от пола до уровня воды в песколовке (1.31)

где НК = 1,2…1,4 м – глубина канавы на посту майки; l › La = 7 м – длина канавы.

1.47. Общая глубина песколовки (1.30)

1.49. Площадь водного зеркала гидроциклонов (1.33)

1.51. Количество гидроцилиндров (1.35)

Округлено Nr = 6 шт.

1.52. Требуемая мощность фильтров (1.36)

1.53. Объем резервуара очищенной воды

VРЕЗ 0,5QЧ 0,5 56 28 м3.

1.54. Объем камеры бензомаслоуловителя

VБН 15 LBHОБ 15 1,7 1,0 2,87 0,98 м3.

1.55. Объем бака для сбора нефтепродуктов в сточных водах: 900 мг/л –

где С = 0,9 кг/м3 – содержание нефтепродуктов определяется исходя из их содержания в сточных водах; Z = 1,5 – количество рабочих смен в сутках; Т = 8 ч – продолжительность рабочей смены; γН = 850 кг/м3 – плотность нефтепродуктов.

ПРИМЕР 2. Рассчитать тянущий тросовой конвейер периодического действия для трехпостовой линии ТО – 1 автомобилей ЗИЛ – 431410. Расчетную схему конвейера принять в соответствии с рис. 2.6. Сила веса автомобиля 43000 Н.

2.1. Тяговое усилие (2.1)

2.2. Сила предварительного натяжения троса (2.2) при угле охвата тросом барабана α = π

2.3. Суммарное усилие в верхней, наиболее нагруженной ветви (2.3)

2.4. В соответствии с ГОСТ 3067 – 74 на усилие 172860 Н рассчитан трос диаметром 20 мм. Исходя из диаметра троса dТ, диаметр барабанов приводной и натяжной станции

dб 20 30 dТ 25 20 500 мм = 0,5 м.

2.5. Скорость конвейеров периодического действия составляет от 7 до 25 м/мин. Если скорость 15 м/мин, то частота вращения ведущего барабана

(2.4)

2.6. Потеря тягового усилия за счет трения в подшипниках барабанов (2.7)

2.7. Требуемое передаточное число редуктора приводной станции при частоте вращения вала электродвигателя nдв=1000 об/мин

Такое большое передаточное число может иметь червячный редуктор. Средний КПД червячных редукторов ηр = 0,75.

2.8. Предварительная мощность электродвигателя конвейера (2.6)

2.9. Так как требуемое передаточное число редуктора приводной станции не совпадает с передаточным числом подобранного редуктора, необходимо между электродвигателем и редуктором установить ременную передачу с передаточным отношением (2.8)

2.10. КПД ременной передачи ηП = 0,96. Окончательно

ПРИМЕР 3. Рассчитать транспортирующий цепной конвейер периодического действия для трехпостовой линии ТО – 1 автомобилей ЗИЛ

– 431410. Расчетную схему конвейера принять в соответствии с рис.2.4. Сила веса автомобиля 43000 Н.

3.1. Конвейер имеет две несущие цепи, перемещающие в направляющих, расположенных по обе стороны осмотровой канавы. Предварительное тяговое усилие на перемещение автомобиля без учета веса цепи (2.1)

где φ – коэффициент трения качения стальных колес малого диаметра по стальным направляющим. Поскольку в направляющих всегда имеются грязевые отложения, в данном примере φ = 0,05;

φП = 0,75 – коэффициент одновременности передачи тягового усилия.

3.2.Предварительный размер цепи выбирается конструктивно. Обычно для транспортирующих (несущих) цепных конвейеров берутся втулочноколесные цепи. Так как в широко распространенных справочниках нет втулочно-колесных цепей, для расчета можно взять цепь роликовую пластинчатую М 224 по ГОСТ 588 – 74. Такая цепь имеет наибольшую ширину 98 мм, при разрушающей нагрузке параметрами в качестве направляющих можно использовать швеллер № 12 по ГОСТ 8240 – 72 (рис.

5).

3.3.Длина линии обслуживания (2.12)

3.4. Длина одной цепи, движущейся по направляющим в верхней и нижней частях конвейера (2.13).

3.5. Сила трения цепи в направляющих (2.15)

FЦ 3949 0,05 197 Н.

3.6. Статическая тяговая нагрузка на цепь

3.7. Диаметр начальной окружности звездочки (2.16) при числе зубьев Z =

6

3.8. При расчете приведенной массы по формуле (2.22) следует учитывать массу автомобилей, транспортируемых одной цепью. Для двухцепного конвейера

где mД = 4300 кг – масса одного автомобиля. Тогда приведенная масса

М = 6450 + 1,5 ∙ 8,76 ∙ 54 = 7160 кг.

сбегов цепи.

3.9. Динамическая нагрузка на цепь (2.19), рассчитанная для скорости конвейера 0 12 м/мин (0,2 м/с) составляет

3.10. Полная нагрузка на цепь (2.21)

С учетом коэффициента запаса прочности К = 5 – 6, максимальная нагрузка на цепь составляет не более 6168 ∙ 6 = 37000 Н, что в 6 раз меньше разрушающей нагрузки, т. е. цепь проходит по условию прочности.

3.11. Сопротивление тягового органа при огибании звездочек и вследствие трения в подшипниках вала звездочек

3.13. Сила инерции, действующая дополнительно на тяговый орган в период пуска конвейера (2.24)

3.14. Суммарное усилие на тяговом органе в период пуска (2.23)

Рпуск 12821 3818 16639 Н.

3.15. Мощность электродвигателя приводной станции в период установившегося движения конвейера (2.26) при использовании червячного редуктора и ременной передачи

3.16. Мощность в период пуска (2.24)