
- •1.Теоретичні основи використання акустичних методів
- •1.1. Фізичні основи використання ультразвуку для контролю і вимірювання величин
- •1.1.2.Ультразвукові хвилі в газоподібних, рідких та твердих середовищах.
- •1.1.3.Вплив внутрішніх та зовнішніх факторів на процес поширення ультразвукового сигналу
- •2.Методи реєстрації та передачі ультразвукових коливань в зону вимірювання
- •2.1. Магнітострикційні перетворювачі
- •2.2. П’єзоелектричні перетворювачі
- •2.3. Інші існуючі типи перетворювачів
- •3.Вимірювання температури за допомогою ультразвуку
- •3.1.Імпульсні термометри
- •3.2 Резонансні термометри
- •3.3 Інші типи термометрів
- •4. Конструкція ультразвукових давачів
- •4.1.Особливості електроакустичних перетворювачів для ультразвукової термометрії
- •4.2. Чутливі елементи ультразвукових термометрів.
- •4.2.1. Імпульсні термометри.
- •4.2.2. Резонансні термометри
- •4.3 Акустична ізоляція звукопроводів та чутливих елементів. Їх кріплення
- •5. Вимірювальні схеми термометрів
- •5.1. Імпульсні термометри та особливості їхніх схемних рішень
- •5.2. Особливості аналізу сигналу в резонансних термометрах та приклади схемних вирішень
- •6. Матеріали для ультразвукових термометрів
- •6.1. Загальні питання вибору матеріалів
- •6.2. Матеріали для високотемпературного вузла термометра
- •6.3. Особливості звукопроводів та захисної арматури для високотемпературних термометрів
- •7. Метрологічні характеристики ультразвукових термометрів
- •8. Охорона праці
- •9. Економічна частина
- •9.1. Розрахунок витрат для проведення досліджень ультразвукових термометрів
- •9.1.1. Розрахунок вартості оренди лабораторії
- •9.1.2. Розрахунок розміру заробітної плати
- •9.1.3. Розрахунок вартості апаратури
- •9.1.4. Розрахунок енергозатрат
- •9.1.5. Загальна вартість лабораторних досліджень
- •10. Цивільна безпека
- •10.1 Аварійні ситуації та захист персоналу
- •10.2 Оцінка обстановки
- •10.3 Заходи із запобігання надзвичайних ситуацій
- •10.4 Заходи захисту працівників та населення від вражаючих факторів надзвичайної ситуації
- •10.5 Зміст та обсяги рятувальних та інших невідкладних робіт при виникненні надзвичайної ситуації на об’єкті
4.2. Чутливі елементи ультразвукових термометрів.
4.2.1. Імпульсні термометри.
Конструкції чутливих елементів можуть відрізнятись великим різновидом
(дивитись рис.3.1.3 та 4.2.1.1), що пов’язано з вибором виду коливань, особливості об’єкта вимірювання кількістю і т.п. При виготовленні чутливого елемента та звукопроводу бажано,щоб амплітуди імпульсів, відбитих від введених неоднорідностей, були рівні між собою, що спрощує задачу обробки вимірювальної інформації та зменшує похибку вимірювання.
Розглянемо однозонний імпульсний термометр, в якому використовуються повздовжні коливання, а чутливий елемент являється відрізком дроту 1 січенням S1, під’єднанням до звукопроводу 2 січенням S2 (дивитись рис. 3.1.3,а ). В цьому випадку коефіцієнти відображення r та пропускання t рівні
,
.
(4.4)
де
–відношення
імпендексівчутливих елементів та
звукопроводу. Якщо використовується
один матеріал, то
.
Аналізуючи
процес відбиття сигналу одиничної
амплітуди від чутливого елемента
(враховуємо що відбиття від вільного
кінця
,
внутрішні втрати і фазові зсуви при
відбитті не враховуємо), отримуємо
наступну послідовність амплітуд
ехо-імпульсів (рис. 3.1.3,а):
,
(4.5)
де
– коефіцієнт проходження сигналу,
поширюючогоіз чутливого елемента в
звукопровід. Оптимальними умовами
відбиття вважаємо рівність ( по модулю)
амплітуд першого і другого ехо-сигналів,
тобто |r|=|-tt’|, з чого випливає що ε=0,236
(для
)
або ε=4,236 (для
).
Коефіцієнт відбиття в обох випадках по
модулю одинаків і дорівнює 0,618, що
співпадає з рекомендованим, а послідовність
амплітуд ехо-сигналів для випадку
виглядає наступним чином:
;
;
(
– сигнали багатократного відбиття).
При нагріванні до високих температур
на співвідношення амплітуд сигналів
може викликати велике внутрішнє терті
в матеріалі чутливого елемента. В такому
випадку у розрахунок потрібно додати
множник
,
де
– просторовий коефіцієнт затухання;l–довжина
чутливого елемента.
Розглянемо
відбиття сигналу одиничної амплітуди
від багатозонного чутливого елемента
(рис. 3.1.3,в), умова рівності амплітуди
(по модулю) ехо-сигналів без врахування
багатократних відбиттів всередині зон
приводить до наступної послідовності:;
;
де
– коефіцієнт відбиття для сигналу,
направленого ізi–
зони в j–зону.
Всі ехо-сигнали однакової полярності.
Проте конструкція має суттєвий недолік:
звукопровід великого діаметру – добрий
тепловідвідний елемент, збільшуючи
похибку вимірювання температури.
Наприклад, для чотирьох зонного при
діаметрі першої зони 1 мм діаметр
звукопроводу повинен бути 7,65 мм. Тому,
для зменшення даної похибки за рахунок
тепловідводу доцільно використовувати
конструкції, зображені на рис. 3.1.3, г
або д,
які дають можливість збільшити кількість
зон вимірювання без суттєвої зміни
габаритних розмірів. Рекомендується у
випадку багатозонних чутливих елементів
дотримуються співвідношення
,
що для конструкції на рис. 3.1.3,г
дає наступну послідовність амплітуд:
(без врахування багатократного відбиття)
або
(з врахуванням відбиття в зонах однакової
довжини). Тут спостерігається невелике
збільшення (по модулю) амплітуд послідовних
імпульсів, що цілеспрямовано для
часткової компенсації втрати сигналу
при високих температурах.
Рис. 4.2.1.1. Різновиди чутливих елементів імпульсних термометрів.
При виготовленні багатозонних термометрів деякі складності виникають при забезпеченні відповідних співвідношень січень (або діаметрів), особливо при порівняно великих довжинах ділянок чутливих елементів. Наприклад, послідовність діаметрів в наведеному на рис. 4.2.1.1 чотирьохзонному чутливому елементі, починаючи від першої зони, наступні: 2,1; 1,0; 1,7; 1,1; 1,6 мм (дані заокруглені до 0,1 мм), тобто кожна ділянка потребує механічної обробки. Експериментальні випробування різних варіантів елементів показала, що більш цілеспрямовано виготовляти останніх з пруту заданого діаметра з виконанням проточень, в яких передбачені плавна зміна діаметра. Наприклад, при використанні пруту діаметром 2 мм має наступні розміри: 2,0; 1,0-1,2; 2,0; 1,3-1,4; 2,0 мм.
Спільне
використання повздовжніх та обертових
коливань розширює кількість можливих
варіантів виготовлення чутливих
елементів. Для прикладу розглянемо
двохзонний чутливий елемент на рис.
4.2.1.2,
де 1 – звукопровід; 2 і 3 – циліндричний
чутливий елемент; елемент 2 використовується
для відбиття обертових коливань, елемент
3 – повздовжніх. Приймемо
в
січенні /. Тоді
.
В тому ж січенні для обертових коливань
.
Далі аналогічним чином для січення //,
прийнявши
,
отримуємо
.
В результаті отримуємо для випадку
падіння імпульсів одиничної амплітуди
ехо-сигнали обертових хвиль з амплітудами
0,5; 0,6; - 0,2 і ехо-сигнали повздовжніх хвиль
з амплітудами 0; - 0,6; ( рис.
4.2.1.2).
На рис. 4.2.1.2
ехо-сигнали
схематично прив’язані відповідним
площам відбиття, але в реальному масштабі
їх положення на осі часу в залежності
від виду коливань буде суттєво відрізнятись
від наведеного за рахунок різниці
швидкості поширення повздовжніх та
обертових хвиль. В реальному прикладі
розділенні ехо-сигналів повздовжніх
та обертових хвиль на вході приймального
пристрою спрощується також тим, що їх
можна розрізняти як по часі проходження
так і полярності.
Рис. 4.2.1.2 Комбінований чутливий елемент імпульсного термометра