2.3 Грузовой размер

Грузовой размер упрощенно представлен в виде прямой линии, которая проводится через точки А и В. Точка А находится на высоте приблизительно 0.12d от оси.

Здесь _спец. – спецификационное водоизмещение при загрузке генеральным грузом.

_конт. – водоизмещение при загрузке контейнерами.

d_спец. – осадка судна при спецификационном водоизмещении.

d_конт. – осадка судна при загрузке контейнерами.

2.4 Грузоподъемность.

Чистая грузоподъемность судна Р_гр. в тоннах определяется по полезным объемам всех грузовых помещений, разделив их суммарный объем на заданный удельный погрузочный объем груза:

∑W_тр. / q = P_гр.

Р_гр. = 16802.813 / 1.8 = 9334.896 т.

Дедвейт определяется по выражению:

DW = 1.15 P_гр.

DW = 1.15 9334.896 = 10735.13 т.

2.5 Водоизмещение и расчетная осадка.

Водоизмещение судна определяется суммированием веса судна порожнем LW и дедвейта:

= LW + DW

= 4932.2 + 10735.13 = 15667.33 т.

Соответствующее значение осадки может быть установлено из уравнения плавучести в виде:

d = / С_b L B,

где - удельный вес морской воды, = 1.025 т/м³.

С_b – коэффициент общей полноты судна (принимается равным 0.7)

d = 15667.33 / 1.025 0.7 133.2 21.1 = 15667.33 / 2016.5481 = 7.77 м.

2.6 Мощность СЭУ и запасы топлива.

2.6.1 Мощность гребной установки.

Мощность гребной установки определяется по выражению

N_e = N_букс. / η_п.

где N_букс. – буксировочная мощность (с учетом выступающих частей);

η_п – пропульсивный коэффициент.

N_e = 9555.073 кВт.

2.6.2 Буксировочная мощность.

Буксировочная мощность определяется для эксплуатационной скорости V_э:

N_букс. = Ɛ Ω 0.736, кВт.

N_букс. = 0.01442 38.044 3717.3988 0.736 = 6449.6745 кВт,

где Ɛ = Ɛ_r + Ɛ_f + Ɛ_n + Ɛ_a;

Ɛ =(0.007 + 0.00162 + 0.0028 + 0.003) = 0.01442.

- плотность моской воды, = 104.5 кг с² / м⁴.

Коэффициент сопротивления трения Ɛ_f = 1.62 10^-3

Коэффициент остаточного сопротивления Ɛ_r = 0.7 10^-3

Коэффициент шероховатости Ɛ_n = 0.28 10^-3

Надбавка на выступающие части Ɛ_a учитывает наличие подруливающего устройства и рулей-стабилизаторов качки и принимается равной

Ɛ_a = 0.3 10^-3

Площадь смоченной поверхности при С_b = 0.7 определяется по формуле В. А. Семеки:

Ω = L d [2 + 1.37 (C_b – 0.274) ], м².

Ω = 133.2 7.8 [2 + 1.37 (0.7 – 0.274) ] = 133.2 7.8 3.578 = 3717.399 м².

2.6.3 Пропульсивный коэффициент.

Величина пропульсивного коэффициента может быть определена по выражению:

η_п = η­₀ η_р η_k η_в

η_п = 0.595 0.98 0.99 1.17 = 0.675

Практически достижимые значения КПД гребного винта в открытой воде для одновинтовых судов могут быть приняты равными:

η­₀ = 0.98 – 0.55 С_b

η­₀ = 0.98 – 0.55 0.7 = 0.98 – 0.385 = 0.595

КПД редуктора при отсутствии более точных данных может быть оценен величиной η_р = 0.98.

При кормовом расположении МО по длине судна значение КПД валопровода может быть принято равным η_в = 0.99.

Коэффициент влияния корпуса одновинтовых судов определяется по выражению:

η_k = ,

η_k = = 1.17 ,

где w – коэффициент попутного потока

w = 0.5 C_b – 0.05 - для винта, расположенного в диаметральной плоскости;

w = 0.3

t – коэффициент засасывания для расчетного режима работы гребного винта, который для гребного винта в диаметральной плоскости можно приблизительно принять равным t = 0.6w;

t = 0.18.