- •2.1. Расчетиконструированиедвутавровой балки покрытия.
- •2.1.1. Расчетные данные
- •2.1.2.Предварительноеназначениеразмеров сечения балки.
- •2.1.3. Определение нагрузок и усилий.
- •2.1.4.Предварительный расчет сечения арматуры.
- •2.1.5. Определение геометрических характеристик приведенного сечения.
- •2.1.6. Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
- •2.1.7.Расчет прочности балки по нормальному сечению.
- •2.1.8. Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе.
- •2.1.9. Расчет по предельным состояниям второй группы.
- •2.1.10.Проверка прочности балки на усилия, возникающие при изготовлении, транспортировке и монтаже.
- •2.1.11. Армирование балки.
- •2.2.Расчёт колонны крайнего ряда
- •2.2.1. Сборн нагрузок от покрытия
- •2.2.2. Расчет колонны
- •2.2.3. Армирование колонны
- •2.3. Расчёт колнны среднего ряда
- •2.3.1. Сбор нагрузок от покрытия
- •2.3.2 Расчёт колонны
- •2.3.3 Армирование колонны.
2.2.Расчёт колонны крайнего ряда
2.2.1. Сборн нагрузок от покрытия
№ |
Вид составляющей нагрузки |
Нормативная нагрузка, кН/м2 |
Расчетная нагрузка, кН/м2 | |
Постоянная нагрузка | ||||
1 |
Верхний слой еврорубероида (ЭКП), δ=3.8 мм |
0,03 |
1,3 |
0,04 |
2 |
Нижний слой еврорубероида (ЭПП), δ=2.8 мм |
0,04 |
1,3 |
0,05 |
3 |
Цементно-песчаная стяжка, δ=30 мм |
0,57 |
1,3 |
0,74 |
4 |
Утеплитель пенобетон, δ=100 мм |
0,40 |
1,3 |
0,52 |
5 |
2 слоя пароизоляции битумом, δ=2 мм |
- |
- |
- |
6 |
ЖБ ребристая плита покрытия 3х6 м |
1,44 |
1,1 |
1,59 |
|
Итого постоянная нагрузка |
2,48 |
|
2,94 |
Временная нагрузка | ||||
7 |
Снеговая нагрузка, S0=1,36 кН/м2 |
1,36 |
1,14 |
1,55 |
8 |
Нормативная нагрузка на покрытие |
0,5 |
1,3 |
0,65 |
|
Общая нагузка |
4,34 |
|
5,14 |
Грузовая площадь при принятой сетке колонн А:
А = 6·6 = 36 м2
Нагрузка от собственного веса колонны Nc:
Nc = 0,3· 0,4· 25 · 1,1 ·6,8 = 22,44 кН
Расчётная снеговая нагрузка для г.Винница S = 1,55 кН/м2
Р = 1,55·36 = 55,8 кН
Расчётная нагрузка от покрытия gпокр:
gпокр = 2,94·36 = 105,84 кН
Расчётная нагрузка от двускатной балкиgб:
gб = 41/2 = 20,5 кН
Расчетная нагрузка от вентиляционных коробов gвент:
gвент.=0,5·6·1,2=3,6 кН
Полезная нагрузка на покрытие:
gпол.=0,65∙36=23,4 кН
Общая нагрузка N = 231,58 кН
2.2.2. Расчет колонны
Значение случайного эксцентриситета выбирается наибольшим из двух значений:
Принимаем ea = 1,33 см.
Тогда момент от случайного эксцентриситета продольной силы относительно оси элемента будут равны:
Мс.э. = N· (ea + h/2 – а)= 231,58· (0,013 + 0,2 – 0,03) = 42,38 кН · м
Момент от ветровой нагрузки:
Mact=M(5)+M(H)= 11,25+ 5,07= 16,32 кНм.
M(5)= C(5)h·1·H2/2= 0,9·1·25/2= 11,25 кНм;
M(H)= (C(H)h+C(5)h)/2·1·(H-5)·((H-5)/2+5)= (0,9+1,01)/2·1·(6,8-5)·((6,8-5)/2+5) = 5,07 кНм.
где C(H)h- коэффициент высоты сооружения.
Общий изгибающий момент:
М=Mact+Mс.э.= 16,32+42,38= 58,7 кНм.
Армирование колонны – несимметричное.
Сечение колонны размерами b = 300 мм, h = 400 мм; a = 30 мм;b2 = 0,9; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 14,5МПа); арматура класса A400С (Rs = 365 МПа).
h0 = 400 – 30 = 370мм.
НайдемMI:
MI= M+N(h0-a`)= 58,7+231,58(0,37-0,03)/2= 95,75 кНм
e0= M/N+ea= 9575/231,58+1,33= 42,67 см.
l0/h= 6,8/0,4= 17>a`= 4, поэтому производим расчет с учетом прогиба элемента.
Ncr= 0,15·(EbA)/(l0/h)2= 0,15·(3·104·300·400)/172= 1868,5 кН
Коэффициент вычислим по формуле:
Значение e с учетом прогиба элемента равно:
мм.
Требуемую площадь сечения арматуры А’ и А определим по формулам:
Сжатая арматура принимается конструктивно.
При l0 / h = 680 / 40 = 17
Коэффициент армирования µ = 2 %
As`min= 0,002· 30· 37 = 2,22 см2
Окончательно принимаем конструктивно 216А400С (As` = 4,02см2).
Поскольку 0,023< 0,025, значения Аs и не уточняем.
Принимаем 622 А400С (Аs= 22,81см2)
Конструктивно принимаем 428 А400С(Аs= 24,63см2), для устройства требуемого расстояния между стержнями арматуры.