ІПЕМтаТ_Коцур / ipem_t zaoct_ЕМ_09
.pdf
|
41 |
|
||
wкот |
176 |
4.632. |
||
|
|
|||
38 |
||||
|
|
Для розрахунку радіального розміру обмотки приймаємо wкот 5.
Розкладка витків по котушкам з дробовим числом витків
Намотаємо обмотку котушками двох типів: А та Б. Обидва типа котушок будуть мати чотири цілих витки та якусь дробову частину витка, та як
середнє число витків в котушках wкот 4.632 . Знаменником дробу обирають число рейок по колу обмотки (дод. А, табл. А.5). В нашому випадку nр 12 .
Складемо пропорцію, де 632 тисячні – дробова частина wкот
х |
|
632 |
, |
х |
12 632 |
7.584 . |
nр |
|
|
||||
1000 |
|
1000 |
|
З пропорції видно, що чисельником у дробовому числі витків котушок типу А буде число 7+1, а у дробовому числі витків котушок типу Б буде число 7.
Складемо наступну пропорцію, де 584 тисячні – дробова частина х
|
А |
|
|
584 |
, |
А |
|
38 |
|
584 |
22.192 . |
|
|
|||||||||||
|
nкот |
1000 |
1000 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Число котушок: типу А |
|
|
22 , типу Б |
nкот |
А 38 |
22 |
16 . |
|||||||||||||||||
Перевіримо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
А 4 |
|
8 |
|
|
Б 4 |
7 |
|
w |
0 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
п p |
п p |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
22 |
4 |
8 |
|
|
16 |
4 |
7 |
|
|
|
176 |
0 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Перемножимо число котушок на число витків в них (табл. Б.1) |
||||||||||||||||||||||||
|
А 4 |
8 |
|
|
22 |
4 |
|
8 |
|
|
|
102.667 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
п p |
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Б |
4 |
7 |
|
|
16 |
4 |
7 |
|
|
|
73.333 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
п p |
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Висота обмотки по (3.32) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
l b ' nкот |
k hк |
nкот |
1 , |
|
|
||||||||||||||||||
де k - коефіцієнт усадки обмотки |
після |
сушіння |
та |
опресування, |
k=0.95,
l |
11.7 38 0.95 5 38 1 10 3 0.62 м. |
42
Таблиця Б.1 – Розподіл витків по котушках обмотки
22 |
котушки типу А по 4 |
|
8 |
витки |
73.333 |
витки |
|||
12 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||
16 |
котушок типу Б по 4 |
|
7 |
|
витки |
102.667 |
витки |
||
|
|
|
|
||||||
|
12 |
|
|
|
|
||||
Всього 38 котушок |
|
|
|
|
176 |
витків |
Так як попередньо розраховано висоту обмотки в розмірі 0.638 м, то збільшимо розмір чотирьох охолоджуючих каналів по два з кожного торця
обмотки до hк 0.0097 м та перерахуємо висоту обмотки (рис. Б.2)
l 11.7 38 0.95 5 38 5 4 9.7 10 3 0.638 м.
Радіальний розмір обмотки по (3.34)
Рисунок Б.2 – Розташування котушок та радіальних каналів
aрад a ' nпар wкот , aрад 0.00475 1 5 0.024 м.
Радіальна ізоляційна відстань від стрижня до обмотки (табл. 3.9, див.
примітку) а01 0.015 м .
Внутрішній діаметр обмотки по (3.14)
D d 2a01,
D 0.29 2 0.015 0.32 м.
Зовнішній діаметр обмотки по (3.15)
D D 2aрад ,
D 0.32 2 0.024 0.367 м.
Для визначення густини теплового потоку на поверхні обмотки необхідно
розрахувати коефіцієнт |
по (3.17) при |
||||
кількості провідників, |
паралельних |
||||
лініям магнітної індукції m nкот |
|||||
|
|
b m |
, |
|
|
|
|
l |
|
||
|
|
|
|
||
= |
0.0112 38 |
|
=0.667 |
||
|
|
||||
0.638 |
|
|
|
та коефіцієнт додаткових втрат kд по (3.16) при кількості провідників, перпендикулярних лініям магнітної індукції n wкот
43
|
|
|
kд |
1 |
0.095 108 |
2 а4 n2 , |
|
|||
k |
д |
1 |
0.095 |
108 |
0.6672 |
4.2510 |
3 |
4 |
52 |
1.034. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Густина теплового потоку на поверхні обмотки по (3.19)
|
107 J |
Iф |
wкот |
kд |
|
10 , |
||
|
q |
|
|
|
|
|
10 |
|
kз |
b ' a рад |
|
||||||
|
|
|
|
|
||||
q |
107 3.14 106 146.629 |
5 |
1.034 |
10 |
10 958.319 Вт/м2 . |
|||
|
|
|
0.750.0117 0.024
Маса метала обмотки по (3.20) |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
G |
28 103 |
m |
D |
D |
w П |
|
, |
|||
|
|
|
в |
||||||||
|
Cu |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G |
28 103 3 |
0.32 |
0.367 |
|
176 |
46.7 10 |
6 237.329 кг. |
||||
|
|
|
|
||||||||
Cu |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коефіцієнт збільшення маси прямокутного мідного проводу ма- |
|||||||||||
рки ПБ за рахунок ізоляції із табл. 3.10 - kіз |
1.5 % = 0.015 в.о. від маси |
||||||||||
метала обмотки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Маса проводу з урахуванням ізоляції по (3.21) |
|
|
|||||||||
|
|
Gпр |
GCu |
1 |
kіз , |
|
|
|
|||
|
Gпр |
237.329 1 0.015 |
240.889 кг. |
44
Б.3 Приклад розрахунку циліндричної багатошарової обмотки
Початкові дані контрольної роботи (Дод. А, табл. А.1)
Номінальна потужність |
S = 1600 кВА |
Напруга обмотки |
UЛ = 11000 В |
Схема з’єднання обмотки |
„трикутник” |
Втрати КЗ |
PКЗ = 14.5 кВт |
Частота мережі |
f = 50 Гц |
Кількість фаз |
m= 3 |
Б.3.1 Розрахунок основних електричних величин
Номінальний лінійний струм обмотки по (3.1)
IS 103
Л3 U Л ,
|
IЛ |
1600 103 |
83.978 А. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
3 11000 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Номінальні фазні струм |
та |
напруга |
обмотки по |
(3.2) при схемі |
||||||||
з’єднання обмотки «трикутник» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Iф |
IЛ / 3, |
|
Iф |
83.978 / |
3 48.485 A, |
|
||||||
Uф |
UЛ , |
|
|
|
|
Uф |
11000 B. |
|
||||
Випробувальна напруга обмотки (табл. 3.1) UВИПР |
35 кВ. |
Б.3.2 Визначення основних розмірів
Обираємо рекомендоване значення діаметру стрижня d = 0.29 (табл. 3.2). Приймаємо нормалізоване значення діаметру стрижня d = 0.29 (табл.
3.3).
Рекомендоване значення відношення середньої довжини окружності каналу між обмотками до висоти обмотки знаходиться в межах 1.8 – 2.4 (табл. 3.4), приймаємо = 2.
Постійна а=1.4 для мідних обмоток (табл. 3.4). Середній діаметр каналу між обмотками по (3.3)
d12 a d ,
d12 1.4 0.29 0.406 м.
|
|
45 |
|
|
|
Орієнтовна висота обмотки по (3.4) |
|
||||
|
l |
|
d12 |
, |
|
|
|
|
|
||
l |
0.406 |
0.638 м. |
|
||
|
|
|
|||
2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Коефіцієнт заповнення сталлю приймемо |
kз 0.97 . |
||||
Фактична площа перерізу стрижня ПФС |
0.0594 м2 (табл. 3.5). |
||||
Активна площа перерізу стрижня по (3.5) |
|
||||
|
Пc |
kз ПФС , |
|
||
П 0.97 0.0594 0.05762 м2. |
|||||
с |
|
|
|
|
|
Індукція в стрижні магнітної системи Вс |
1.62 Тл (табл. 3.6). |
Б.3.3 Розрахунок обмотки
Попереднє значення напруги витка по (3.6)
uв 4.44 f Bс Пс ,
uв 4.44 50 1.62 0.05762 20.722 В.
Число витків обмотки НН по (3.7)
w Uф /uв ,
w 11000/20.722 530.844.
Приймемо w 531 виток.
Перерахуємо уточнену напругу витка по (3.8) uв Uф /w,
uв 11000/531 20.716 В.
Коефіцієнт додаткових втрат kД = 0.91 (табл. 3.7). Середня густина струму по (3.9)
J 0.746 kд PКЗ uв 104 ,
S d12
J 0.746 0.91 145001600 0.40620.716 104 3.139 106 А/м2.
Орієнтовний переріз витка обмотки по (3.10)
П 'в Iф / J , |
|
|
П ' 48.485/ 3.139 106 |
=15.446 10 6 |
м2. |
в |
|
|
46
У відповідності із табл. 3.8 обираємо тип обмотки – обмотка багатошарова циліндрична з прямокутного проводу.
|
Обмотку |
намотуємо |
прямокутним |
проводом ( nпар 1 ) марки |
|||
ПБ |
1 |
2.5 6.3 |
|
з перерізом |
П |
15.2 10 6 |
м2 та товщиною ізоляції на один |
|
|
||||||
|
0.5 |
|
|
пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
бік |
0.25 10 |
|
3 м. |
|
|
|
|
|
Розміри голого проводу |
|
|
а2.5 10 3 м,
|
|
|
|
b |
|
6.3 10 3 м. |
|
|
|
||||||
|
Розміри проводу в ізоляції по (3.11) |
|
|
|
|
|
|||||||||
а |
а 2 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
b |
|
2 |
, |
а |
2.5 |
2 0.25 10 |
3 3 10 |
|
3 м, |
b |
6.3 |
2 0.25 10 3 6.8 10 3 м. |
|||||||
|
Переріз витка обмотки по (3.12) |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Пв |
|
|
ппар Ппр , |
|
|
||||||
|
|
П |
в |
1 15.2 |
10 6 |
15.2 10 |
6 м2. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Густина струму в обмотці по (3.13) |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
J |
|
Iф / Пв , |
|
|
|
||||
|
|
J |
48.485 / 15.2 10 |
|
6 =3.19 106 |
А/м2. |
|||||||||
|
Число витків у прошарку по (3.46) |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
wп |
|
|
|
|
|
l |
|
|
1, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
nпар |
b ' |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
wп |
0.638 |
|
1 |
92.786. |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
1 |
6.3 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приймаємо wп 93 .
Число прошарків в обмотці по (3.47)
w nп wп ,
531
nп 5.71. 93
Приймаємо nп 6.
47
Межове значення більшого з двох розмірів проводу (3.24), яке припускається при густині теплового потоку q=1400 Вт/м2 та при kз 0.75
|
bт |
|
|
|
kз |
q |
|
|
, |
|
1.07 |
n |
J 2 |
10 8 |
|||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
bт |
|
0.75 |
1400 |
|
|
0.01 м. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
3.139 106 |
2 |
|
8 |
|||||
1.07 |
10 |
|
|
Обмотка намотується у 6 прошарків: 5 прошарків по 93 витки – 465 витків, шостий прошарок у 66 витків.
Загальний радіальний розмір металу при намотуванні плазом (3.45)
bм |
a |
nп , |
bм 2.5 10 3 |
6 |
0.015 м |
більш ніж припустиме bм bт , тому обмотку поділяємо на два концентри: внутрішній у два прошарки та зовнішній у чотири. Між концентрами викону-
ється осьовий канал охолодження nк |
1 шириною aк |
0.007 м (табл. 3.13). |
|||||||||
Напруга двох прошарків обмотки по (3.42) |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
U2п |
|
2 wп uв , |
|
|
|||
|
|
U2п |
2 |
93 |
20.716 |
3853.107 В. |
|
||||
Міжшарова |
ізоляція |
n |
6 прошарків кабельного паперу (дод. А, |
||||||||
табл. А.4) товщиною |
мш |
0.12 |
10 |
3 |
м . |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Радіальний розмір обмотки без екрана по (3.48) |
|
||||||||||
aрад |
a ' |
nп |
n |
|
мш |
|
nп |
2 |
ак nк , |
||
aрад |
|
(2.5 |
6 |
6 0.12 |
(6 |
2) |
1 |
6.4) |
10 3 |
0.027 м. |
|
Радіальний розмір обмотки з екраном та його ізоляцією по (3.43) |
|||||||||||
|
|
aекр |
арад |
|
екр |
|
2 |
мш , |
|
||
де екр , 2 мш - розмір екрану та його ізоляції, |
|
||||||||||
|
|
|
екр |
2 |
мш |
0.003 м, |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
aекр |
0.027 |
0.003 |
0.03 м. |
|
Коефіцієнт усадки обмотки після сушіння та опресування k=0.95.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
48 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Висота обмотки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
b ' nпар |
|
wп |
1 , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
l |
0.0068 |
|
1 |
(93 |
1) |
0.639 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Радіальна ізоляційна відстань від стрижня до обмотки (табл. 3.9, див. |
||||||||||||||||||||||||||||||
примітку) |
а01 |
0.015 м . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Внутрішній |
діаметр |
обмотки |
по |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.14) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
d |
2a01, |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
0.29 |
2 |
|
0.015 |
|
0.32 м. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зовнішній |
діаметр |
обмотки |
по |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.15) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
D |
2aекр , |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
0.32 |
2 |
|
0.03 |
|
0.381 м. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для визначення густини теплового |
||||||||||||||
1 – провід обмотки; 2 - електрос- |
|
|
потоку на поверхні обмотки необхідно |
|||||||||||||||||||||||||||
татичний екран; 3 – паперово- |
|
|
|
|
розрахувати коефіцієнт |
по (3.17) при |
||||||||||||||||||||||||
бакелітове опорне кільце; |
|
|
|
|
кількості |
|
|
провідників, |
паралельних |
|||||||||||||||||||||
4 - міжшарова ізоляція з кабель- |
|
|
лініям магнітної індукції m wп |
|
||||||||||||||||||||||||||
ного паперу; 5 – рейка із електро- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b m |
|
|
|
||||||||||||
ізоляційного картону |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
||
Рисунок Б.3 – Розріз торцевої часини |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
0.0063 93 |
=0.917 |
|
|||||||||||||||||
багатошарової циліндричної обмотки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.639 |
|
|
|
|
||||||||||||||
та коефіцієнт додаткових втрат |
|
kд по (3.16) при кількості провідників, пер- |
||||||||||||||||||||||||||||
пендикулярних лініям магнітної індукції n |
nп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
kд |
|
1 |
0.095 108 |
|
|
2 а4 |
n2 , |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
k |
д |
1 |
0.095 |
108 |
|
0.9172 |
2.510 |
|
3 |
4 |
62 |
1.011. |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Густина теплового потоку на поверхні обмотки по (3.18) |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
q |
107 |
J 2 |
kД |
4 |
|
a |
b |
|
10 |
10 , |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
kЗ |
|
|
b ' |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
q |
107 |
(3.19 |
106 )2 |
1.011 |
|
4 |
0.0025 |
0.0063 |
|
10 10 |
1359.96 Вт/м2 . |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
0.75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0.0068 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
49 |
|
|
|
|
|
|
||
Маса метала обмотки по (3.20) |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
G |
28 103 |
m |
D |
D |
w П |
|
, |
||||
|
|
|
в |
|||||||||
|
Cu |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G |
28 103 3 |
0.32 |
0.381 |
|
531 15.2 |
|
10 6 237.468 кг. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
Cu |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коефіцієнт збільшення маси прямокутного мідного проводу ма- |
||||||||||||
рки ПБ за рахунок ізоляції із табл. 3.10 - kіз |
3 % = 0.03 в.о. від маси ме- |
|||||||||||
тала обмотки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Маса проводу з урахуванням ізоляції по (3.21) |
|
|
||||||||||
|
|
|
Gпр |
GCu |
1 |
kіз |
, |
|
|
|||
|
Gпр |
237.468 1 0.03 |
244.592 кг. |
50
Додаток В Приклад оформлення титульної сторінки
контрольної роботи
МІНІСТЕРСТВО ОСВІТИ І НАУКИ УКРАЇНИ Запорізький національний технічний університет
Кафедра “Електричні машини”
Номер залікової книжки _____
КОНТРОЛЬНА РОБОТА
з дисципліни “Інженерне проектування електричних машин та трансформаторів” на тему: «ТАНСФОРМАТОР»
Виконав ст. гр._____ ___________
___________
Перевірив
І.І. Іваненко
П.П. Петренко
Домашня адреса, тел:
__________________
2010