М.У. ГТЗ (практика) / м у
.pdfВ рассматриваемых условиях W0 = 0,38кПа ,
|
С = Сн + Сп = 0,8 + 0,6 = 1,4 |
и Wmi = Wmiн |
+Wmiп |
= 0,532 × ki |
||||||||
Сосредоточенные силы ветровой нагрузки, приложенные к узлам фермы, |
||||||||||||
определены по формуле |
Wi = Fi × n ×Wmi , кН, |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где n – коэффициент надёжности нагрузки, 1.4. |
|
|
|
|
|
|
||||||
Для нижнего узла |
F × n = 9,9 ×1,4 = 13,9м2 , для остальных |
F |
2 |
× n = 9,9 ×1,4 = 13 ,9 м 2 |
||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчёт Wm и Wi выполнены в табл. 1.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Таблица 1.1 – Расчёт сил и моментов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Zi |
ki |
Wmi = 0.532 × ki |
Fi × n |
|
W = W н ×W п |
|
|
|
hi |
0.5 × M 0 = S(Wi × hi ) |
||
|
|
|
|
|
i |
i |
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Fi |
× n ×Wmi ) |
|
|
|
|
|
|
2,2 |
0,75 |
0,399 |
13,9 |
|
|
5,55 |
|
|
|
|
4,2 |
23,29 |
6,4 |
0,82 |
0,436 |
13,6 |
|
|
5,93 |
|
|
|
|
8,4 |
49,81 |
10,6 |
1,02 |
0,543 |
13,6 |
|
|
7,38 |
|
|
|
|
12,6 |
92,99 |
14,8 |
1,12 |
0,596 |
13,6 |
|
|
8,11 |
|
|
|
|
16,8 |
136,17 |
19,0 |
1,23 |
0,654 |
13,6 |
|
|
8,9 |
|
|
|
|
21,0 |
186,89 |
|
|
|
Σ |
|
|
35,87 |
|
|
|
|
Σ |
489,15 |
Усилие, передаваемое на копёр тормозным канатом
Усилие на копёр от тормозного каната в рабочем режиме
Qтр = qк + qн + qА ,
где qк -усилие от веса каната,
qн - усилие на копёр от натяжителя, qн = 10кН (Спр. ШС, т. 1, стр. 51),
qА - усилие на копёр от веса амортизатора и соединительной муфты qА = 260 + 57 = 317 кгс ≈ 3,1кН
Усилие от веса каната
qк = р × H0 = 4.61×426,5 =1966,2кгс »19,3кН ,
где р – вес 1м канатадиаметром 35мм, 4,61кг/м. для каната диаметром 40мм р=5,83кг/м.
Qтр =19,3+10 + 3,1 = 32,4кН
Усилие на копёр от тормозных канатов при улавливании клети
Qтэ = 6×Q0 = 6×118 = 708кН
Задание 1.4. Составить геометрическую схему несущего треугольника подшкивной фермы и определить его опорные реакции от веса шкива и от рабочих нагрузок подъёма. Вычислить усилия в стержнях несущего треугольника от веса шкива и экстренных нагрузок. Исходные данные принять из заданий 1.2 и 1.3
11
PDF создан испытательной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com
Указания к выполнению задания
Разместить ось шкива на расстоянии Дш / 2 от вертикальной оси подъёмного каната, выше верхнего пояса подшкивной фермы на расстоянии Сш и на продолжении
продольной оси укосины.
В расчётной схеме несущего треугольника принять направление реакций для опоры на головную балку укосины по направлению укосины, а для опоры на головную балку станка – в виде горизонтальной и вертикальной составляющих. Узлы опор рассматривать как шарнирные [2,3]. Данные о величинах опорных реакций несущего треугольника и усилия в его стержнях занести в таблицы (см. ниже).
Пример
Задание 1.4. Составить геометрическую схему несущего треугольника подшкивной фермы, определить его опорные реакции и усилия в стержнях в условиях заданий 1.2 и 1.3
Решение
Определение параметров геометрической схемы несущего треугольника
С |
ш |
= 310;h |
пф |
= 2190;а = 4600;θ = 380 ; D 4000. |
|||||
|
|
|
|
|
ш |
||||
Рис. 1.7 – Геометрическая схема несущего треугольника |
|||||||||
(hпф + Сш )tgθ = (2190 + 310)tg380 = 1953; Сш ×tgθ = 310tg380 = 242; |
|||||||||
|
|
arctgD = |
[0.5×(a-Dш )-Cш ×tgθ ] |
= |
[0.5×(4600-4000)-310×tg380 ] |
|
|||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
hпф |
2190 |
|
||
ÐD = 1.5170 ; |
|
|
|
ÐС = Ðθ - ÐD = 380 -1.50 = 36.50 ; |
|||||
ÐА = 900 +1,50 = 91,50 ; |
Ðβ = 900 -θ = 900 - 380 = 520 |
||||||||
Определение опорных реакций несущего треугольника |
|||||||||
Опорные реакции от веса шкива |
|
|
|
|
|||||
Усилия от массы шкива Gш 4980кг ×9,81 = 48854Н . |
|||||||||
SМ В = -0,5×GШ ×1711+ RАШ ×1653 = 0 |
|
|
|
|
|||||
RАШ = 0,5 × 48,854 ×1711/1653 = 25,28кН |
|
|
|
|
|||||
Σy = 0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RАШ - 0,5 ×GШ + RВШ ×sin 520 = 0; |
|
|
RВШ = (0,5× 48854 - 25280) / 0,788 = -1082Н |
||||||
Σх = 0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H АШ - RВШ × cos520 = 0; |
|
H АШ = -1082 × cos520 = -666Н |
|||||||
12
PDF создан испытательной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com
Рис. 1.8 – Расчётные схемы определения опорных реакций от веса шкива (а) и рабочих усилий в канатах (б)
Опорные реакции от усилий в подъёмных канатах: Q2 = 241кН; |
T2 =104кН |
|||||||||
SМ В = RA ×1653 - 0.5×Q ×1711+ 0.5×T × 2190 = 0 |
|
|
|
|
|
|||||
RA2 |
= (0.5× 241×1711- 0.5×104 × 2190) /1653 = 55.84кН |
|
|
|
||||||
Sy = 0; |
RA - 0.5×Q + RB ×sin 520 = 0; |
|
|
|
|
|
||||
RB2 |
= (0.5× 241- 55.84) / sin 520 = 82.06кН |
|
|
|
|
|
||||
Sx = 0; |
H A + 0.5×T - RB cos520 = 0 |
|
|
|
|
|
||||
H A2 |
= 82.06cos520 - 0.5 ×104 = -1.48кН |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Q1 = 187кН; |
T1 = 97,6кН |
|
|
|
||
RA1 |
= (0.5 ×187 ×1711- 0.5×97.6 × 2190) /1653 = 32.13кН |
|
|
|
||||||
RB1 |
= (0.5 ×187 - 32.13) / sin 520 = 77.88кН |
|
|
|
|
|
||||
H A1 |
= 77.88× cos520 |
- 0.5 ×97.6 = -0.85кН |
|
|
|
|
|
|||
Таблица 1.2 – Реакции в опорах несущего треугольника, кН |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ каната |
|
Вид нагрузки |
|
RA |
|
H A |
|
RB |
|
|
|
|
|
Вес шкива |
|
25,28 |
|
-0,67 |
|
-1,08 |
|
|
І |
|
Рабочая |
|
32,13 |
|
-0,85 |
|
77,88 |
|
|
|
|
Двойная рабочая |
|
64,26 |
|
-1,7 |
|
155,76 |
|
|
|
|
Экстренная |
|
|
|
|
|
|
|
|
ІІ |
|
Рабочая |
|
55,84 |
|
-1,48 |
|
82,06 |
|
|
|
|
Двойная рабочая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Экстренная (×8,5) |
|
474,64 |
|
-12,58 |
|
697,51 |
Определение усилий в стержнях несущего треугольника
Расчётная комбинация нагрузок
-собственный вес (не учитывается);
-вес шкивов;
-разрывное усилие в канатах.
Усилие в стержнях ферм от веса шкива
GШ = 48,85кН; |
RАШ = 25,28кН |
H АШ = -0,67кН |
RВШ = -1,08кН |
Рис.1.9 – Расчётные схемы к определению
усилий в стержнях несущего треугольника
13
PDF создан испытательной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com
Узел А
Sy = R |
АШ |
+ S ×cos1.50 |
= 0 ; |
S = -25.28/ cos1.50 = -25.3кН |
||||||
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|||
Sx = H |
АШ |
+ S |
3 |
- S ×sin1.50 = 0 ; |
S |
3 |
= -25.3×sin1.50 + 0.666 = 0.00 |
|||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||
Узел В |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Sy = S2 ×sin 520 + RВШ sin 520 |
= 0; |
|
S2 = -RВШ = 1,08кН |
|||||||
Sx = -S3 - S2 × cos520 |
- RВШ × cos520 |
= 0; S3 = 1,08×cos520 -1,08 ×cos520 = 0кН |
||||||||
Узел С (проверка)
Sx = S1 ×sin1.50 + S2 ×sin 380 = 0; - 25.3×sin1.50 +1.08×sin 380 = 0.00
Усилия в стержнях фермы от рабочих усилий в подъёмном канате
Q2 = 241кН;T2 = 104кН; RА2 = 55,84кН; H А2 = -1,48кН; RВ2 = 82,06кН
Узел А
Sy = RА2 |
+ S1 ×cos1.50 |
= 0; |
S1 = -55,84 / cos1.50 = -55,86кН |
|
||
Sx = H А2 |
+ S3 - S1 ×sin1.50 |
= 0; |
S3 = -55,86 ×sin1.50 +1,48 |
= 0,018кН |
||
Узел В |
|
|
|
|
|
|
Sy = S2 ×sin 520 + RВ2 sin 520 = 0; |
S2 = -RВ2 |
= -82,06кН |
|
|||
Sx = -S3 - S2 × cos520 |
- RВ2 × cos520 = 0; S3 |
= 82,06 ×cos52 |
0 - 82,06 × cos520 = 0кН |
|||
Узел С (проверка) |
|
|
|
|
|
|
Sу = -0,5×Q - S1 × cos1.50 |
- S2 ×cos380 = 0; -.05× 241+ 55.86 × cos1.50 |
+ 82.06 ×cos380 = 0.000 |
||||
|
Вид нагрузки |
|
|
Номер стержня |
||
|
|
|
1 |
2 |
|
3 |
|
Вес шкива |
|
-25,2 |
1,08 |
|
0,0 |
|
Рабочая |
|
-55,86 |
-82,06 |
|
0 |
Задание 1.5 Составить расчётные схемы головных балок станка и укосины, фасадной и лобовой фермы, укосины копра. Исходные данные принять из заданий 1.3; 1.4.
Указания к выполнению задания
Расчётные схемы составить для одной из возможных комбинаций загружения. Например, экстренные усилия в первом канате, двойные рабочие – во втором, рабочие – в третьем и четвёртом канатах (для второго подъёма).
Расстояние между центрами подшипников опор копровых шкивов Ш-4А и Ш-5 составляют 1030мм, для шкива Ш-6а – 1160мм [3].
На рисунках схем указать все необходимые для расчётов нагрузки, их величины и геометрические размеры.
Врасчётной схеме головной балки укосины учесть собственный вес балки, равный (2,,,5)кН/м, в зависимости от конструкции головки и мощности подъёма.
Врасчётной схеме фасадной фермы нагрузку от собственного веса головки копра, передаваемую на станок и укосину ( qГ ), можно принять для каждого
узла (опоры) равной 1/6 веса головки копра.
14
PDF создан испытательной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com
Нагрузку от собственного веса укосины принять равномерно распределённой по длине укосины. В расчётной схеме учитывается половина веса укосины qy
Нагрузку от собственного веса станка для каждого узла принять равной 1/4 веса панели станка (вес станка / число панелей).
При определении величины сил, передаваемых подшкивной фермой укосине и станку, в расчётной схеме фасадной фермы головные балки станка и укосины допускается рассматривать как однопролётные. Станок и укосину загрузить максимальными опорными реакциями головных балок.
Высоту панелей укосины ( hy ) принять в пределах от 3м до 4,2м кратной модулю 100мм. Высота верхней панели величина свободная (немодульная).
Пример
Задание 1.5 Составить расчётные схемы головных балок станка и укосины, фасадной и лобовой фермы, укосины копра. Исходные данные принять из заданий 1.3; 1.4.
Решение
1.5.1.Принятая комбинация загружения:
канат 1 (спуск) – двойная рабочая + вес шкива, канат 2 (подъём) – экстренная + вес шкива.
1.5.2.Расчётная схема головной балки станка (рис. 1.8; оп. А)
а) от вертикальной реакции
|
подшкивной фермы |
|
RА1 = (RАШ + 2 × RАР1 × Y) = |
|
(25,28 + 2 ×32,13×0,8) = 76,688 » 76,7кН |
|
где RАШ , RАР1 - см. табл.2.2 |
|
Ψ - коэффициент учёта нагрузок; |
|
RА2 = (RАШ + mФ × RАР2 × Y) = |
|
(25,28 + 8,5×55,84 ×0,8) = 405кН , |
Рис1.10 – Расчётная схема головной |
где RАШ , RАР2 , Y - см. выше; |
балки станка от вертикальных реакций |
mФ =8,5-коэф.учёта экстренной |
|
нагрузки; |
|
б) от горизонтальной реакции |
|
H А1 = (H АШ + 2 × H АР1 × Y) = |
|
[- 0,67 + 2 × (-0,85) × 0,8]= -2,0кН, |
|
где H АР1 , H АШ - см.табл.3.1, |
|
Ψ - см. выше. |
Рис1.11 – Расчётная схема головной |
H А2 = (H АШ + mф × H АР2 × Y) = |
балки станка от горизонтальных реакций |
[- 0,67 + 8,5 ×(-1,48) × 0,8]= |
|
−10,74кН ≈ 11кН. |
15
PDF создан испытательной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com
1.5.3 Расчётная схема головной балки укосины (в оп. В рис. 1.8)
RВ1 = (RВШ + 2 × RВР1 × Y) =
[-1,08 + 2 × 77,88×0,8]= 123,5кН ,
RВ2 = (RВШ + mф × RВР2 × Y) =
[-1,08 + 8,5×82,06 × 0,8]= 557кН ,
где RВШ , RВР1 , RВР2 - см. табл.2.2, mф , Ψ - см. выше
q – собственный вес балки, (2…5)кН/м. Принято q – 3кН/м
Рис. 1.12 – Расчётная схема головной балки
укосины 1.5.4. Расчётная схема фасадной фермы
Нагрузка на копёр от тормозных канатов в рабочем режиме
SQТ = nK ×QT = 4 ×QT = 4 ×32.4 = 129.6кН.
Нагрузка на фасадную фурму
|
0,5×SQТ = 0,5×129,6 = 64,8кН, |
|
где nK - количество тормозных канатов (два каната |
|
на один подъёмный сосуд); |
|
QT -см. зад.2.2 |
|
Нагрузка от головки копра |
|
¢ |
|
qг = qг / 6 = 16900 ×9.81/ 6 = 27632Н, |
|
где qг =16,9т, см. зад. 2.2 |
|
Нагрузка от собственного веса станка копра |
|
qc¢ = qc /(4 × nnc ) = 14.0 ×9.81/ 4 ×5 = 6.87кН, |
Рис. 1.13 – Расчётная |
где qc =14,0т. – собственный вес станка, |
схема фасадной фермы |
nnc =5 - количество панелей станка. |
Нагрузка от собственного веса укосины Нагрузка передаётся на фундаменты и подшкивную ферму всего в четырёх точках
q¢у = qу / 4 = 11,4 ×9,81/ 4 = 27,96кН,
где qу - собственный вес укосины, 11,4т. (см. выше).
Нагрузка от опорной реакции головной балки станка (силы L и HL).
Балка рассматривается как однопролётная статистически определимая.
Рис. 1.14 – Расчётная схема к определению
нагрузки на фасадную ферму от головной балки станка
16
PDF создан испытательной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com
SM L = RM × 4 - 2 × RA1 ×3 - 2 × RA2 ×1 = 0
RM = (38.34 ×3 + 202.5×1) / 2 = 158.76кН
Sу = RM + RL - 2 × RA1 - 2 × RA2 = 0
RL = 2 ×38.34 + 2 × 202.5 -158.76
RL = 322.92кН > RM = 209.44
К расчёту принята реакция в опоре L, равная RL = 323кН ,(вертикальная составляющая). Величина горизонтальной составляющей реакции опоры L балки будет равна
RHL = (H A1 + 3× H A2 )/ 2 = -1.02 + 3×(-5.37) = -17.13кН .
Приняты значения сил L=323кН, H L = -17кН;
|
Нагрузка от опорной реакции |
|
головной балки укосины (сила Z) |
|
Балка рассматривается как |
|
однопролётная статистически |
|
определимая. |
|
SMV = 2 × RB1 ×1- 2 × RB2 ×3 - RZ × 4 = 0 |
|
RZ = (278.46 ×3 + 61.76) / 2 = 448.57кН |
Рис. 1.15 – Расчётная схема к опре- |
Принято значение сил Z=449кН |
делению силы Z |
|
1.5.5. Расчётная схема ветровой фермы |
|
Расчётная схема фермы от ветровых нагрузок приведена на рис. 1.16.
Расчётная схема нижней рамной панели
ΣWi = 35.87кН ,(табл.1.1)
H = (SWi ) / 2 = 35.87 / 2 = 17.94кН hn = 4.2м,(зад.1,п4).
M max = 2 × hn × H = 2 × 4.2 ×17.94 = 150.65 » 151кН × м
Рис.1.16 - Расчётная схема нижней рамной панели
17
PDF создан испытательной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com
1.5.6. Расчётная схема укосины
Рис. 1.17 - Расчётные схемы укосины (а) и стойки укосины (б). Разнос ног укосины должен быть не менее [3]
l = 2.2 × M 0 /(G × g),
где M0 - опрокидывающий момент;
G - масса копра, 42,3т (зад.2, п. 2.1); g - 9,81м/сек2 .
M 0 = 2 × S(Wi × hi ) = 2 × 489.15 = 978.3кН × м; S(Wi × hi ) = 489,15кН × м,(см.табл.2.1),
l = 2.2 ×978,3/(42,3×9,81) = 5,186м.
Принято l = 6м.
Длина укосины
lу = (HC - h0 ) / cosθ,
где HC , h0 ,θ - см. выше.
lу = (21- 2) / cos380 = 24.113м.
Принята высота панели укосины hпу = 4.0м, подшкивной панели – 4,113м,
количество панелей
n = 24.113/ 4 = 6.03; ly = 4 ×5 + 4.113 -1 = 24.113
Распределённая нагрузка от массы укосины на сплошн6ую (стойку) ногу укосины q*у = 9,81× qу / lу = 9.81×11.4 / 24.113 = 4.64кН / м
где qу = 11,4т – масса укосины.
Нормальная составляющая распределённой нагрузки q*у
qn = qy* ´sin 380 = 4.64´sin 380 = 2.87кН / м
Тангенциальная составляющая распределённой нагрузки q*у qt = q*у ´cos380 = 4.64´cos380 = 3.66кН / м..
18
PDF создан испытательной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com
2. Проектирование стального бункера и железобетонного силоса
Задание 2.1 Определить нормативное давление в призматической части и воронке бункера (см. рис. 7.14[1]). Данные для расчёта приведены в таблице 2.1.
Таблица 2.1 – Исходные данные к заданию 2.1
|
Сыпучий материал |
|
Размеры бункера, м |
|
|||
№ варианта |
|
Угол |
|
|
|
|
|
Объёмный |
внутреннего |
А |
|
В |
|
С |
|
|
вес, кН/м3 |
трения, |
|
|
|
|
|
|
|
ϕ , град. |
|
|
|
|
|
1/11 |
12/20 |
27 |
3,6 |
|
3,0 |
|
1,5 |
2/12 |
14/20 |
45 |
3,6 |
|
3,9 |
|
1,5 |
3/13 |
20/12 |
42 |
3,6 |
|
3,6 |
|
1,2 |
4/14 |
26/14 |
37 |
3,6 |
|
4,2 |
|
1,2 |
5/15 |
12/20 |
44 |
4,8 |
|
3,3 |
|
2,2 |
6/16 |
14/20 |
40 |
4,8 |
|
4,8 |
|
2,2 |
7/17 |
12/26 |
32 |
6,0 |
|
5,6 |
|
2,4 |
8/18 |
14/20 |
41 |
6,0 |
|
6,0 |
|
2,4 |
9/19 |
2,5/14 |
54 |
4,8 |
|
4,2 |
|
2,5 |
10/20 |
12/14 |
34 |
6,0 |
|
6,0 |
|
2,5 |
Рис. 2.1 – Расчётная схема определения
давления сыпучего на наклонной площадке.
Указания к выполнению задания
Результирующее тангенциальное давление на наклонной площадке равно pt = pty - ptx = ( py - px ) ×sin α × cosα
Нормальное давление на наклонной площадке равно pn = px ×sin 2 α + py × cos2 α
Полное давление на наклонной площадке равно p = 
pn2 + pt2
19
PDF создан испытательной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com
Пример:
Задание 2.1 Определить нормативное давление на стенки бункера при условии: ширина призматической части бункера А=6м, высота В=6м, высота воронки
бункера С=2,5м, угол наклона стенок воронки α =450 , объёмный вес сыпучего γ =13кН/м3, угол естественного откоса сыпучего ϕ = 200
Решение
Расчёт выполнен согласно [1]
Боковое давление на нижнем уровне призматической части (у=6м)
px = γ × y ×tg |
|
æ |
90 |
0 |
-ϕ |
ö |
2 |
ç |
|
÷ |
|||
|
|
|
|
|||
|
ç |
|
2 |
÷, |
||
|
|
è |
|
ø |
||
где k = tg |
2 |
æ |
90 |
0 -ϕ ö |
|
2 |
æ |
900 |
- 20 |
0 ö |
|
||
|
ç |
|
|
÷ |
= tg |
|
ç |
|
|
|
÷ |
= 0.49 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
ç |
|
2 |
÷ |
|
ç |
|
2 |
÷ |
||||
|
|
è |
|
ø |
|
|
è |
|
ø |
|
|||
k - коэффициент бокового распора
|
px = 13× 6 × 0,49 = 38,2кН / м2 , |
|
Нормальное давление на верхнем уровне |
|
воронки (у=6м) |
|
pn = px ×sin 2 α + py ×cos2 α, |
|
py = h × y = 13× 6 = 78кН / м2 ; |
|
sin 2 α = cos2 α = 0.5 |
|
pn = 38.2 × 0.5 + 78 ×0.5 = 58.1кН / м2 . |
Рис. 2.2 – Нагрузка от сыпучего |
Нормативное давление на нижнем уровне воронки |
на стенки бункера |
(у=8,5м) |
pn = (13×8.5× 0.49) ×0.5 + (13×8.5)0.5 = 82.32кН / м2
Вертикальное давление на нижнем уровне воронки (у=8,5м) py = γ × y = 13×8.5 = 110.5кН / м2
Тангенциальное давление на наклонной площадке воронки (у=8,5м)
pt = ( py - px ) ×sin α × cosα = (110.5 -110.5× 0.49) ×0.707 × 0.707 = 28.17кН / м2
Полное давление на наклонной площадке воронки (у=8,5м) p = 
pn2 + pt2 = 
82.322 + 28.172 = 87кН / м2
Задание 2.2 Для призматической части металлического жесткого бункера выбрать шаг перекрёстных рёбер жёсткости, подобрать их сечение, определить толщину обшивки. Составить эскиз расположения рёбер жёсткости, привести схемы расчёта. Исходные данные для расчёта принять из табл.2.1 и задания 2.1.
Решение 2.2.1 Шаг вертикальных и горизонтальных рёбер жёсткости согласно [ 1 ] принять 1,5м.
2.2.2. Расчёт вертикального ребра жесткости Максимальный изгибающий момент, действующий по середине пролёта [1]
M p = (qm + qn ) ×l × h2 / 24,
20
PDF создан испытательной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com