Климатические данные выбираем для данного города из СНиП 2.04.05 – 91* “Отопление и вентиляция”

1	Город	Сальск
2	Географическая широта	44
3	Барометрическое давление Рбар	730	[мм.рт.ст]
4	Ориентация здания по главному фасаду	восток
5	Концентрация углекислоты в наружном воздухе	0,3	[г/кг]
	Для тёплого периода:
	- расчётная температура наружного воздуха tтн	28,6	[С]
	- расчетное теплосодержание наружного воздуха Jт	59,5	[кДж/кг]
	Для холодного периода:
	- расчётная температура наружного воздуха tхн	-19	[С]
	- расчетное теплосодержание наружного воздуха Jх	-17,6	[кДж/кг]

Определение тепловыделений в помещении.

1. Тепловыделения от людей

Тепловыделения от людей делятся на явные и полные тепловыделения. Выделение явного, полного тепла и влаги одним человеком определяем по [1] в зависимости от принятой температуры внутри помещения, и из расчета того, что операторы занимаются лёгким трудом.

Летний период: Q_оп^я= q^я  n = 62 2 = 124(^ккал/_ч)

n- количество операторов n = 2 человека;

q^я – явные тепловыделения одним человеком при внутренней температуре

t_вн =25 ⁰С , q^я = 62[^ккал/_ч].

Q_оп^п= q^п  n = 90 2 = 180(^ккал/_ч)

q^п – полные тепловыделения одним человеком при внутренней температуре

t_вн =22 ⁰С , q^я = 90[^ккал/_ч].

Зимний период: t_вн =22 ⁰С

Q_оп^я= q^я n =87 2=174 (^ккал/_ч)

Q_оп^п= q^п n =115 2=230 (^ккал/_ч)

2. Влаговыделения операторов.

W_вл =  n

- влаговыделения одним человеком определяются по [1]

Лето: W_вл =  n = 125  2 = 250 (^г/_ч)

Зима: W_вл =  n = 80  2 = 160 (^г/_ч)

3. Выделения углекислоты.

Если учесть что выделения углекислого газа одним человеком составляют 23 [^л/_ч] при температуре 0 ^оС и барометрическом давлении P _бар.= 760 [мм.рт.ст.], при объёмной массе воздуха _о =1,977 [ ^кг/_м3 ], то при температуре рабочей зоны в зимний период t_р.з.=22 ^оС и летний t_р.з.=25 ^оС и барометрическом давлении P _бар.=990 ГПа=730 [мм.рт.ст.] плотность углекислого газа равна:

- зимний период

_{СО 2} = _о= 1,977= 1,757( ^кг/_м3 )

- летний период

_{СО 2} = _о= 1,977= 1,739( ^кг/_м3 )

Выделения углекислого газа определяются по формуле:

М_{СО 2} =,

,где q – выделение углекислого газа одним человеком;

_{СО 2} – объемная масса углеродистого газа.

• в зимний период М_{СО 2} ^з =223 1,757=80,82 (^Г/_Ч)

• в летний период М _{СО 2} ^л =223 1,739=79,99 (^Г/_Ч)

3. Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации определяются для летнего периода и определяются по удельным теплопоступлениям от солнечной радиации через 1м² поверхности покрытия и через 1м² поверхности остекления, с учетом ориентации данного остекления, географической широты и учетом полных площадей данных поверхностей: [1]

q_{c.p (покр)} = 9[ ^ккал/_чм2]

F_покр = 18 [м²]

Q_{с.р.(покр)} = F_покр q_{c.p (покр)} = 18 9 = 162 (^ккал/_ч)

q_{c.p (остек.)} = 26 [^ккал/_чм2]

остекление ориентировано на восток,

F_остек = 211,2=4,8 [м²]

Q_{с.р.(остек)} = F_остек q_{c.p (остек)} = 4,8 26 = 124,8 (^ккал/_ч)

Q_с.р^полное = Q_{с.р.(покр)}+ Q_{с.р.(остек)} = 126+124,8= 250,8 (^ккал/_ч)

3. Теплопоступления от системы отопления

Дополнительным источником тепла в зимнее время является работающая система водяного отопления Мощность системы рассчитывается на внутреннюю температуру t_вн = 20 ⁰С, необходимую температуру для создания комфортных условий при выключенной приточной системе.

Q_от = V_стр  q    (t_вн – t_н)

V_стр – строительный объём здания по наружному обмеру V_стр=55 [м³]

q – удельная тепловая характеристика здания, определяемая в зависимости от строительного объема ([2] приложение 7), q = 0,37 [ккал/ч  С м3]

 – поправочный коэффициент, учитывающий изменение удельной тепловой характеристики в зависимости от расчетной температуры наружного воздуха для проектирование отопления t_н = -19 [С] ([2] приложение 8),  = 1,08

Q_от = 55  0,37 1,08  (20-(-19)) = 857,14 (^ккал/_ч)

3. Потери теплоты через ограждающие конструкции помещения.

Основные и добавочные потери теплоты следует определять суммируя потери через отдельные ограждающие конструкции по формуле [3].

Q_т.п. = А ( t_в – t_н )(1+^ n /R ,

где А – расчетная площадь ограждающей конструкции, [м²];

R – сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, [^м2С/ _Вт].

Сопротивление теплопередаче определяем из СНиП II-3-79. Стены из обыкновенного кирпича толщиной в 2,5 кирпича; R=1,52 [^м2С /_Вт], покрытие R=1,75 [^м2С /_Вт];

t_в – температура воздуха в помещении [С];

t_н – температура наружного воздуха [С];

 – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь  = 0,1([3] приложение 9);

n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху по СНиП II-3-79 n = 0,75;

Q_т.п. == 614,95 (Вт)

1(^ккал/_ч)=1,1632(Вт) ,тогда Q_т.п = 528,67(^ккал/_ч)

3. Теплопоступления от источников искусственного освещения

По нормам для данного помещения необходима освещенность 300 лк. В подвесном потолке встроены 4 светильника (4 лампы по18 Вт), на столе стоит настольная лампа 60 Вт, но так как она работает не всегда введем поправочный коэффициент 0,5.

Q_осв= W n

,где W – мощность лампы [Вт];

n – количество ламп;

 – коэффициент теплопотерь (0,9 - для ламп накаливания, 0,55 - для люминесцентных ламп).

Q_осв= 4 (4 18)  0,55+ 60 0,5 0,9= 185,4 (Вт)= 159,39(^ккал/_ч)

3. Теплопоступления от оборудования

В среднем берется 300 Вт на компьютер или 30% от мощности оборудования. Тепловыделения от принтера ~100 Вт.

Q_об=2 (200+100)= 600 (Вт)= 515,81(^ккал/_ч)

3. На основании предыдущих расчётов определяем избытки тепла.

Летний период: Q_т.и. = Q_оп + Q_с.р.+ Q_осв+ Q_об

Q^я_т.и. = 124 + 250,8 + 159,39 +515,81= 1050 [^ккал/_ч]

Q^п_т.и. = 180 + 250,8 + 159,39 +515,81= 1106 [^ккал/_ч]

Зимний период: Q_т.и. = Q_оп + Q_осв+ Q_об + Q_от – Q_т.п

Q^я_т.и.= 174+ 159,39 + 515,81 + 857,14 – 528,67= 1177,67 [^ккал/_ч]

Q^п_т.и.= 230+ 159,39 + 515,81 + 857,14 – 528,67= 1233,67 [^ккал/_ч]

В зимний и летний период получили теплоизбытки в помещении. Все выше полученные значения сведены в таблицу №1