5.2 Расчет воздухонагревателей

. ПЕРВАЯ СЕКЦИЯ ПОДОГРЕВА .

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЁТА

GСП1 = 8984,2 кг/ч QСП1 = 102419,88ккал/ч

tН = -30 оС tК = 17,5 оС

Для первой ступени подогрева используем электрокалорифер PBER 800 X 500 , N = 90 kВт

∆Р_СП1 = 50,76 ^кгс/_м2

. ВТОРАЯ СЕКЦИЯ ПОДОГРЕВА .

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЁТА

GСП2 = 8984,2 кг/ч QСП2 = 21777,7ккал/x

tО = 5,4 оС tП = 15,5 оС

Устанавливаем электрокалорифер типа PBER500X250 ,N= 27 кВт∆Р_СП2 = 16,92 ^кгс/_м2

5.3. ВОЗДУШНОГО ФИЛЬТРА

Для очистки воздуха в центральных системах кондиционирования Кд 10 используем фильтры воздушные сухие с объемным нетканым фильтрующим материалом .

Они предназначен для очистки воздуха от атмосферной пыли при среднегодовой запылённости воздуха до 1 ^мг/_м³и при кратковременной запылённости до10 ^мг/_м³.Эффективность очистки таких фильтров не менее88%.

∆Р_ф = 20 ^кгс/_м2

6. ПОДБОР ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ

При расчете холодильной машины, кроме расхода холода непосредственно на обработку воздуха (воды) следует учитывать дополнительный непроизводительный расход холода. При охлаждении воды, потеря холода связана с нагревом воды в баках из-за теплопередачи через стенки, с нагревом воды в сети трубопроводов, по которым она перемещается, а также с нагревом в насосах. Поэтому при обработке воздуха холодной водой расчетное количество холода определяется:

Холодопроизводительность парокомпрессорной холодильной машины является непостоянной величиной, а различна и зависит от режима работы, определяемого температурами и давлениями конденсации и кипения (испарения).

Qo=l,15*Qx.

=7331,15 ^. (52,9-36,2)/3,6=34008,4Вт=34 кВт

Qo=1.15* Qx=1.15*34=39,1 кВт

Принимаем тип МКТ40-2-0.1 N=72.6 кВт

7. Аэродинамический расчет скв

7.1. Аэродинамический расчёт сети воздуховодов приточной системы

Для зрительного зала применяются воздуховоды прямоугольного сечения.

Аэродинамический расчет осуществляется для каждого участка в следующем порядке:

1. Определяются размеры сечения расчетных участков

L- расчетный расход на участке,м³/ч;

V- рекомендуемая скорость движения воздуха на участке, ^м/_с

При механическом побуждении скорость в магистралях принимается до 8 ^м/_с, в ответвлениях до5 ^м/_с, в приточных и вытяжных решетках - до3 ^м/_с

2. По F_mp подбирается размер воздуховода так, чтобы его фактическая площадь поперечного сечения была близкой к требуемой. Эквивалентный по скорости диаметр для прямоугольных каналов:

3. Вычисляется фактическая скорость в прямоугольном воздуховоде

4. Определяются удельные потери на трение R с помощью Таблицы 12.17 [2] в соответствии со значениями V_ф и d_экв.

5. Определяется поправочный коэффициент на шероховатость стенок воздуховодов по Таблице 12.13 и 12.14 [2]

6. Рассчитываются потери давления на каждом участке как, потери давления в местных сопротивлениях см Таблицы 12.18 -12.49 [2] в виде:

7. Определяются потери давления на каждом участке (Rln+z). Суммируются потери давления по всей главной магистрали от входа воздуха в систему до выхода из нее, включая и сопротивление оборудования центрального кондиционера.

8. Рассчитываются все ответвления сети магистрали с увязкой потерь давления в узлах слияния или разделения потоков, при этом допустимая невязка 10%.

Результаты аэродинамического расчета приводится в виде Таблицы№ .

Аэродинамический расчет сети воздуховодов
Номер	L	l	V	Прямоугольные			R	n	Rxlxn	V2j/2g	ζ	Z	R*l*n+Z
участка	м3/ч	м	м/с	F, м2	axb,мм	dэ,мм	кгс/м2		кгс/м2	кгс/м2		кгс/м2	на участке
К1(главное направление)
1	2107,6	6,6	2,9	0,2	500х400	444	0,022	1	0,15	0,514	4,46	2,29	2,44	ВДШ=1,3+вых.3,16
2	4215,3	3,3	4,7	0,25	500х500	500	0,047	1	0,16	1,35	1,7	2,30	2,45	вых.из сред.1,7
													4,89
3	6323	5,8	5,9	0,3	500х600	545	0,062	1	0,36	2,13	3	6,39	6,75	тройн.1,3 +3отв.1,26
													11,64
Ответвление
4	2107,6	3	7,3	0,08	200х400	200	0,054	1	0,16	0,446	9,76	4,35	4,51	ВДШ=1,3+вых.3,16+тройн.2,3
														шибер 3
невязка=(4,89-4,51)/4,89=7,8%

воздухозаборная шахта
5	6323	3	2,9	0,6	1000х600	750	0,012	1	0,036	0,514	7,95	4,0863	4,12	6 реш.=7,2 отвод90=0,35
														КВУ=0,4 уг10 n=2