. Холодный период .
Lom.n.=Lox.n.
Вычислим количество приточного воздуха в зимний период:
Go = Lo . H =6322,68 . 1,421 =8984,53 кг /час
н = 0,3488 . 990/(273-30)=1,421 кг/м3
Определим производительность вытяжной системы:
LB = Go / yx =8984,53 /1,171=7672,53 М/час
ух=0,3488 . 990/(273+21,95)=1,171 кг/м3
|
QП = 21903,37 Вт |
tВ = 20 оС |
tН = - 30 оС |
|
WП = 9,2 кг/ч |
IВ = 34,9 кДж/кг |
IН = - 29,7 кДж/кг |
|
GO = 8984,2 кг/ч |
В = 40 % |
Н = % |
|
|
dВ = 5,8 г/кг |
dН = 0,2 г/кг |
1. Определяется угловой коэффициент луча процесса смешения приточного воздуха с внутренним воздухом в помещении зала по формуле:
пом =QП .3,6/W=21903,37. 3,6 /9,2 =8570,88
2. На I–d – диаграмму наносят точки Н и В. Через точку В проводится луч процесса с угловым коэффициентом Епом=8570,88 . В месте пересечения луча процесса с линиями tУ= 21,95 Сполучают точку У для нее определяют энтальпию IУ = 37,5 кДж/кг и влагосодержание dУ = 6 г/кг
3. Определим значения энтальпии, кДж/кг, и влагосодержания, г/кг, которыми должен обладать приточный воздух:
IУ – энтальпия удаляемого воздуха, IУ = 37,5 кДж/кг
QП – теплоизбытки в зрительном зале в зимний период, QП =21903,37 Bm
GО – количество приточного воздуха, GО =8984,53 кг /ча
In =37,5-3,6 . 21903,37/8984,53=28,7 кДж/кг
dУ – влагосодержание удаляемого воздуха, dУ = 6 г/кг
W – теплоизбытки в зрительном зале в зимний период, W = 9,2 кг/ч
GО – количество приточного воздуха, GО = 8984,53 кг/ч
dn =6-103 . 9,2/8984,53=4,98 г/кг
3. Построим точку П характеризующую параметры приточного воздуха на входе в помещение, как точку пересечения IУ (или dУ) с лучом процесса смешения приточного и внутреннего воздуха. Определим значения температуры приточного воздуха tП = 16 С
Важно, что выполняется условие по которому tПР полученное для холодного периода не превышает значения tПР = 6 С для летнего периода.
4. Из точки по dП = const опускаемся до линии = 90 % на пересечении получаем точку О – характеризующую состояние воздуха на выходе из оросительной камеры перед его нагреванием в калорифере второй ступени подогрева.
5. На пересечении IО = const из точки О и dН = const из точки Н получаем точку К, характеризующую состояние воздуха на выходе из калорифера первой ступени подогрева и, следовательно, перед камерой орошения. Соединим точки К и О отрезком КО , который характеризует процесс обработки воздуха в камере орошения – процесс адиабатического увлажнения воздуха в оросительной камере. Температура точки О tО = 5 С выше минимального значения 2 С .
6. Параметры воздуха во всех точках на I-d-диаграмме приведены ниже вТаблице №2
Таблице №2
-
Точка
t
оС
I
кДж/кг
%
d
г/кг
Н
-30
-29,7
0,2
В
20
34,9
40
5,8
У
21,95
37,5
37
6
П
16
28,7
46
4,98
С1
........С2
........О
5
18
95
4,98
К
17
18
3
0,2
7. Определение искомых величин.
Определим количество влаги
Wисп = GВО (dО – dК) 10-3
GВО – расход воздуха прошедшего через поверхностный воздухоохладитель,GВО = GО = 8984,53 кг/ч
dО – влагосодержание воздуха после камеры орошения,dО = 4,98 кг/ч
dК – влагосодержание воздуха перед камерой орошения,dК = 0,2 кг/ч
Wисп = 8984,53 (4,98 – 0,2) 10-3 = 49,94 кг/ч
Определим мощность первой секции подогрева
GН – расход воздуха прошедшего через первую секцию подогрева,GН = GО = 8984,53 кг/ч
IК – теплосодержание воздуха прошедшего через калорифер первой секции подогрева,IК=18 кДж/кг
IН – теплосодержание наружного воздуха,IН=-29,7кДж/кг
QСП1=8984,53 . (18-[-29,7])=428546,34 Вт = 428,55 кВт
Определим мощность второй секции подогрева
GН – расход воздуха прошедшего через первую секцию подогрева,GН = GО = 8984,53 кг/ч
IП – теплосодержание воздуха прошедшего через калорифер первой секции подогрева,IП=28,7 кДж/кг
IО – теплосодержание наружного воздуха,IО=18 кДж/кг
QСП2 =8984,53 . (28,7-18)/3,6=26703,03 Вт = 26,7 кВт