3.2. Выбор схемы скв

Системы кондиционирования могут быть прямоточными или с рециркуляцией (с первой и второй рециркуляциями). Рециркуляция применяется в тех случаях, когда требуемое количество приточного воздуха превышает минимально необходимое. В этих условиях в теплый период года использование рециркуляции (вместо увеличения количества наружного воздуха) способствует снижению расхода холода (в ряде случаев и тепла). В холодный период рециркуляция в аналогичных условиях позволяет снизить теплопотребление.

При кондиционировании воздуха происходят изменения его тепло-влажностного состояния, которое удобно прослеживать и рассчитывать с помощью I - d диаграммы. Построение процессов и необходимые расчеты производят одновременно. В качестве исходных данных принимают: расчетные параметры наружногоt_Н, I_Н(точка Н), и внутреннегоt_В, _В(точка В)воздуха; избытки полного теплаQ_П(Q_избилиQ_нед) и влагиW, полученные при составлении тепловлажностного баланса помещения; температуру удаляемого воздухаt_У(точка У).

. Теплый период .

QП = 29263,87 Вт	tВ = 22 оС	tН = 24,8 оС
WП = 10,12 кг/ч	IВ = 47 кДж/кг	IН = 52,9 кДж/кг
tПР = 6 оС	В = 60 %	Н = 57,5 %
t1, оС ---	dВ =9,75 г/кг	dН = 11,2 г/кг
t2 = 1 оС

1. Определяется угловой коэффициент  _пом , луча процQ_Песса смешивания приточного воздуха с внутренним воздухом помещения:

 _пом =Q_П ^.3,6/W=29263,87^. 3,6/10,12 =10410,07^кДж/_кг

2. На I–d-диаграмму наносим точки Н и В. Через точку В проводится линия с наклоном, соответствующим _пом. В месте пересечения луча процесса с изотермами t_У и t_П = t_В – t_ПР = 22 – 6 = 16 С получаем точки У и П. Рабочий перепад температур в помещении t_ПР = (t_В – t_ПР) должен быть проверен на условия обеспечения требуемой комфортности распределения приточного воздуха с помощью выбранных средств воздухораспределения. Принимаем, что выпуск воздуха производится в верхнюю зону, тогда принимаем t_ПР = 6 °С (t_П = 16 ^оС).

3. Производительность кондиционера определяется:

G₀=Q_П/I_y –I_n =29263,87/ 52,8-39 = 2120,57 ^кг/_ч

I_У – энтальпия воздуха, удаляемого из помещения,I_У = 52,8 ^кДж/_кг

I_П – энтальпия воздуха, подаваемого в помещение,I_П = 39 ^кДж/_кг

4. Так как G₀ = 2120б57 ^кг/_ч < = 7331,15 ^кг/_ч то за расчетную принимаем величину = G₀ = 73316,15 ^кг/_ч и рассматриваем прямоточную схему обработки воздуха .

5. Закончим построение процесса обработки воздуха в прямоточном кондиционере на I-d диаграмме: Из точки П вниз по d_П = const откладываем отрезок t₂ = (1  1,5) С и строим точку П’ , которая учитывает нагрев воздуха при движении его в вентиляторе и в приточных воздуховодах и характеризует состояние приточного воздуха при выходе его из второй ступени подогрева. На пересечении линии d_П = const с кривой  = 95 % находится точка О, характеризующая состояние воздуха на выходе из оросительной камеры. Прямая, соединяющая точки Н и О, является лучом процесса изменения состояния воздуха в оросительной камере.

6. Параметры воздуха во всех точках на I-d-диаграмме приведены ниже вТаблице №1

Таблице №1

Точка	t оС	I кДж/кг	 %	d г/кг
Н	24,8	52,9	57,5	11,2
В	22	45	60	9,75
В	. .	. .	. .	. .
П	16	38,9	89	9,1
П	15	38	85	9,1
О	13	36,2	95	9,1
С	. .	. .	. .	. .

6. Определение искомых величин.

Расход холода для осуществления процесса охлаждения и осушки воздуха, Q_Х, определяется по формуле:

G_О – расход воздуха прошедшего через камеру орошения,G_О = 7331,15^кг/_ч

I_Н – энтальпия наружного воздуха,I_Н = 52,9 ^кДж/_кг

I_О – энтальпия воздуха после камеры орошения,I_О = 36,2 ^кДж/_кг

Q_x =7331,15 ^. (52,9- 36,2) / 3,6=34008,4Вт

Производительность кондиционера :

L_o = G_o / _H =7331,15 / 1,1595 =6322,68 ^М/час

_н = 0,3488 ^. 990/(273+24,8) = 1,1595 ^кг/м³

Производительность вытяжной системы :

L_B = G_o / _yx =7331,15 /1,1553 =6345,8 ^М/час

_ух=0,3488 ^. 990/(273+25,9)=1,1553 ^кг/м³

Мощность второй секции подогрева :

Q_cm2 =G_o(I_n' –I_o)/3,6=7331,15(38-36,2)/3,6=3665,58 Bm