Черт.3.8 к примеру расчета 10

1 -плоскость действия изгибающего момента; 2-центр тяжести сечения растянутой арматуры

По формуле (3.37) определим площадь сжатой зоны бетона А_b

Площадь наиболее сжатого свеса полки и статические моменты этой площади относительно х и у соответственно равны:

A_ov= b'_ov h'_f  = 75·90 = 6750 мм²;

S_ov,y = A_ov (b₀ + b'_ov /2)=6750(90 + 75/2) = 86,06·10⁴ мм³;

S_ov,x = A_ov(h₀ - h'_f /2) = 6750(360 - 90/2) = 212,6·10⁴ мм³.

Так как А_b > A_ov, расчет продолжаем как для таврового сечения.

A_web = 18680 - 6750 = 11930 мм².

Определим по формуле (3.38) размер сжатой зоны х₁. Для этого вычисляем

Проверим условие (3.39):

следовательно, расчет продолжаем по формулам косого изгиба.

Проверим условие (3.40) для наименее растянутого стержня. Из черт.3.8 имеем b_oi = 30 мм, h_oi = 400 - 30 = 370 мм;

(см. табл. 3.2).

Условие (3.40) не соблюдается. Расчет повторим, заменяя в формуле (3.37) значение R_s для наименее растянутого стержня напряжением σ_S определенным по формуле (3.41), и корректируя значения h_o и b_о.

Поскольку все стержни одинакового диаметра, новые значения A_o, h_o и b_о будут равны:

Аналогично определим значения S_ov,y, S_ov,x, A_web и x₁:

S_ov,y = 6750· (91,1 + 75/2) = 86,8·10⁴ мм³;

S_ov,x = 6750· (359,8 - 90/2) = 212,5·10⁴ мм³;

A_web = 18338 - 6750 = 11588 мм²;

Проверяем прочность сечения из условия (3.35), принимая S_sx=0 и

R_b[A_web(h₀-х₁/3) + S_ov,x] = 14,5[11588(359,8-173,1/3)+212,5·10⁴] = 81,57·10⁶ Н·мм > M_x = 80,1·10⁶ Н·мм

т.е. прочность сечения обеспечена.

Пример 11. По данным примера 10 необходимо подобрать площадь растянутой арматуры при моменте в вертикальной плоскости M = 64кНм.

Расчет. Составляющие изгибающего момента в плоскости осей у и х равны:

M_x =M_yctgβ = 15,52·4 = 62,1 кНм.

Определим необходимое количество арматуры согласно п.3.28.

Принимая значения R_b, h_o, S_ov,x и S_ov,y из примера 10 при S_sy = S_sx = 0 находим значения a_тх и a_my:

Так как a_тх > 0, расчет продолжаем для таврового сечения.

Поскольку точка с координатами a_тх = 0,185 и a_my = 0,072 на графике черт.3.7 находится по правую сторону от кривой, отвечающей параметру , и по левую сторону от кривой, отвечающей параметруb'_ov/b_ov = 75 / 90 = 0,83, расчет продолжаем с учетом косого изгиба и полного расчетного сопротивления арматуры, т.е. условие (3.40) выполнено.

На графике координатам a_тх = 0,185 и a_my = 0,072 соответствует значение a_s = 0,20. Тогда согласно формуле (3.42) площадь сечения растянутой арматуры будет равна

А_s = (a_s b_oh_o + A_ov)R_b/R_s = (0,2·90·360 + 6750)14,5/355 = 540,4 мм².

Принимаем стержни 3Æ16 (А_s = 603 мм²) и располагаем их, как показано на черт.3.8.

Расчет железобетонных элементов при действии поперечных сил

3.29. Расчет элементов при действии поперечных сил должен обеспечить прочность:

- по полосе между наклонными сечениями согласно п.3.30;

- на действие поперечной силы по наклонному сечению согласно пп.3.31- 3.42;

- на действие момента по наклонному сечению согласно пп.3.43-3.48.

Расчет железобетонных элементов по полосе между наклонными сечениями

3.30. Расчет изгибаемых элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия

Q< 0,3R_bbh_o,                                                                                            (3.43)

где Q - поперечная сила в нормальном сечении, принимаемая на расстоянии от опоры не менее h_o.