dsd1-10 / dsd-06=Kruglov+АИС / PDF_VERSION pic / Лекции по АИС 2 часть
.pdf- на ВАХ МДП-транзисторов может появиться «гистерезис», температурный сдвиг рабочей точки из-за температурной зависимости подвижности носителей в канале (сначала рост, затем снижение из-за фононного рассеяния). Как следствие, с ростом температуры падает усиление в схемах, причем раньшее по частотному диапазону по сравнению с расчетами при одинаковых локальных перегревах.
IC
UC
A/A0
T
Ω
- в ИС на арсениде галлия тепловое сопротивление полупроводника в 3 раза ниже, |
|||||||
чем в кремнии: |
|
|
|
|
|
||
|
RTGaAs /RSi |
= 1/3, |
|
|
|
|
|
|
поэтому напряжение локального перегрева может увеличиться в 15 раз по |
||||||
|
сравнению с кремниевыми приборами. Транзисторы на арсениде галлия просто |
||||||
|
выгорают. |
|
|
|
|
|
|
Тепловое сопротивление. |
|
||||||
Если Р – мощность, рассеиваемая в схеме, то тепловое сопротивление |
|||||||
определяется следующим образом: |
|||||||
RT |
0 |
0 |
|
|
|
|
|
T кристалла −Ткорпуса, теплооотвода |
|
|
|||||
|
|
||||||
измеряют RТ |
вPдиапазоне |
температур |
|||||
RТ |
∆ Тср.крист. − ∆ Тср.корп |
, |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
|
Р2 − |
Р1 |
|
|
n |
|
|
после усреднения |
RТ = |
RT i |
. |
||||
i |
|||||||
n |
температуру корпуса измеряют термопарой, температуру кристалла (место локального перегрева) – при помощи термозависимого элемента, чаще всего – это р- п-переход, чья ВАХ легко градуируется для каждого технологического процесса. Современный диапазон изменения рабочих температур: -600 … +1500С.
Температура корпуса и атмосферы обязательно должны быть ниже температуры кристалла!
Рекомендуемая процедура учета тепловых процессов в ИС.
1) необходимо определить Т0 в местах локального перегрева с учетом полной мощности компонентов и отдельно каждого компонента, желательно, чтобы Тmax≤
1500C,
96
2)определить общий температурный фон. Всегда существует значительный температурный фон в ИС, примерно одинаковый по всему кристаллу. Если пренебречь локальным перегревом, все компоненты в кристалле работают в более-менее одинаковых условиях,
3)определить температурный градиент. Хотя фон постоянный, по кристаллу всегда есть температурный градиент. Всегда стараются усреднить температурное влияние, особенно влияние выхода на вход в мощных схемах,
4)необходимо учесть, что имеет место инерционность на высоких частотах, тепловые связи уменьшаются.
Распределение тепла по кристаллу. |
|
|||||||||||||||
Тепловые явления описываются следующим уравнением: |
|
|||||||||||||||
|
|
|
λ |
2 T+ W= |
Cγ |
|
dT |
, |
(1) |
|||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
- коэффициент теплопроводности, [Вт/град.м]; |
|
|||||||||||||||
λ |
|
|||||||||||||||
|
2 |
= |
|
∂ 2 |
|
+ |
|
∂ 2 |
|
+ |
∂ |
2 |
, |
|
|
|
|
∂ |
x |
2 |
∂ |
y |
2 |
∂ |
z |
2 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Т – температура, [град]; |
|
|
||||||||||||||
W – удельная мощность источников энергии, [Вт/м3]; |
|
|||||||||||||||
C – удельная теплоемкость, [Втсек/град.кг]; |
|
|||||||||||||||
γ |
- плотность вещества, [кг/м3]; |
|
||||||||||||||
t - время, сек. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Реальная структура ИС в корпусе выглядит примерно так: |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Источники мощности |
эвтектический |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сплав |
выводыкорпуса основание корпуса
Уравнение (1) можно представить для распределенных RCцепей в виде:
где
P0 = CT1 ddtT1 + R1T1 (T2 − T1),
P0 – мощность, выделяемая источником тепла,
RT1 – тепловое сопротивление в установленном состоянии от рассматриваемого участка до соседнего,
CT1 – теплоемкость участка конструкции,
T1 – температура вблизи участка.
97
Запишем систему уравнений для RCцепи с конечным числом элементов: |
||||||||
|
|
|
RT1 |
|
RT2 |
|
RTm |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I0 |
|
|
CT1 |
CT2 |
|
CTm |
|
1 |
(T2 |
− T1) = CT 2 |
d T2 |
+ |
1 |
(T3 − T1), |
||||
|
|
|
dt |
|
|
|
|||||
RT1 |
|
: |
|
|
|
RT 2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2) |
|
|
|
|
|
: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
( Tокр − Tm). |
|||
|
|
(Tm − Tm−1) = |
|
|
|||||||
|
|
|
RTm |
||||||||
|
|
RTm−1 |
|
|
|
|
|||||
|
|
Если мы зафиксируем Т0 основания корпуса Тосн.корп. = Токр.= const и рассмотрим |
|||||||||
участки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
- выделения мощности, |
|
|
|||||||||
- на этом же кристалле, |
|
|
|||||||||
- на соседнем кристалле, |
|
||||||||||
то можно представить распределение температуры графически: |
|||||||||||
|
|
T-Tокр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RT –локальный перегрев (10-30град/Вт) |
RT кристалл-корпус (10-50 град/Вт)
|
10-5 10-4 10-3 10-2 |
|
|
RT |
основания корпуса |
|
|
10-1 |
1 10 100 |
t[сек] |
(1-10 град/Вт) |
||
Если температура основания корпуса не постоянна Тосн.корп..≠ |
const, то картина |
|||||
искажается. |
T |
|
|
|
|
|
RT корпус-среда (150-200)
Град/Вт
t
98
|
|
Р1 |
|
Р2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Токр |
|
|
Р2=0 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
RT1*P1 |
RTΣ =RТкорп.ср+RТосн.корп.+RTкр.-корп. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Токр |
|
|
|
|
|
|||
|
Р1=0 |
|
|
|
RT2*P1 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
RTΣ P2 |
|
T |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
RT1*P1 |
RT2*P2 |
|
RXTΣ (P1+P2)
Выявив места локальных перегревов, рассчитав тепловые сопротивления, температурный градиент, т.е., выполнив этапы процедуры учета тепловых процессов можно моделировать ожидаемые изменения работы фрагментов ИС и принимать соответствующие меры.
Известны практические приемы обеспечения стабильной работы фрагментов АИС в условиях больших рассеиваемых мощностей.
Термостабилизация.
В ИС для термостабилизации прежде всего пользуются фактором технологической идентичности параметров, дополняя двумя основными способами схемотехнической стабилизации:
1) использование дифференциальных каскадов, за счет идентичности транзисторов обеспечивается равномерное распределение токов в транзисторах, участвующих в передаче сигнала, а стабилизация транзисторов источников токов и нагрузок (токовые зеркала) поддерживается как за счет идентичности транзисторов, так и за счет схемотехнических и топологических приемов;
2) схемотехническая температурная компенсация изменений UБЭ и β N дополнительными цепями.
Минимизация чувствительности параметров АИС к температуре достигается за счет ухудшения качества усилителя, например, включением реактивности (емкости) в цепи ОС, уменьшая размах напряжений на выходе.
Основные каскады АИС, как правило, - мощные схемы с большим рассеянием мощности и выделением тепла. Например, очень сильно нагреваются формирователи тока сактивной нагрузкой в виде токовых зеркал.
Для перераспределения мощности и температуры используют следующие приемы:
- структурирование схемы, когда вводятся рядом с полезными схемами схемы термокомпенсации:
99
|
|
Полезная |
Схема |
схема |
термо |
(УПТ) |
стабили |
|
зации |
- топологическая оптимизация. Топологическое расположение фрагментов ИС с |
|||||||||||||
учетом |
многопараметрической |
|
оптимизации схемы по теплу, по площади, по |
||||||||||
паразитным RCcоставляющим. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т1 |
|
Т2 |
|
Т3 |
|
|
Т4 |
|
Т1 |
|
Т4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т2 |
|
Т3 |
|
- введение термозависимых элементов, в которых с ростом температуры ограничивается ток в цепях и в результате температура падает.
Пример: на кристалле устанавливается температура, независимая от Токр, если выполняется узел с термочувствительным элементом, при изменении температуры происходит компенсация токов. Более подробная реализация схемы термокомпенсации показана в схеме №2 ОУ (раздаточный материал).
мощный усил. транзистор
термочувствительный
элемент
- распределение мощностей. Мощный транзистор большой площади можно выполнить в виде параллельно соединенных транзисторов, выделение тепла распределяется по большей площади. Для повышения температурной стабильности можно добавить резисторы в эмиттерных цепях.
|
К |
К |
Б |
|
Б |
|
Э |
|
Э
100
- схемотехническая термокомпенсация. Самый распространенный вариант схемотехнической термокомпенсации – введение в цепи с диодами резисторов: используется фактор разных знаков температурных коэффициентов ТКР -ТКН, а также возможен вариант создания контура согласованных транзисторов.
Покажем подробнее такой вариант на примере каскада простейших усилителей с ОЭ. Ниже показана исходная схема и ее модификация с согласованными транзисторами.
|
|
+ UИП |
|
|
RK1 |
RK2 |
|
|
|||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 RБ1 |
|
|
|
|
|
|
|
Т2 |
||
|
|
|
|
|
|
RБ2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Т1 |
Т1 |
|
|
|
Запишем уравнения для падений напряжения в контурах 1)базовых цепей обоих |
|||||||||||||||||||||
транзисторов UБЭ1+IБ1RБ1 |
=UБЭ2+IБ2RБ2, 2) в контуре от источника питания через |
||||||||||||||||||||
базовую цепь первого транзистора до земли. |
|||||||||||||||||||||
ϕ T ln |
|
I Э1 |
|
|
−ϕ |
T ln |
|
|
IЭ2 |
|
+ |
I |
Э1 RБ1 |
− |
I |
Э2 |
RБ2 |
= 0, |
|||
|
|
|
|
J |
|
|
|
|
|
+ |
|
||||||||||
|
|
J 0Э AЭ1 |
|
|
0Э AЭ2 |
1 |
+ β N |
1 |
β N |
||||||||||||
RБ1 = |
AЭ2 |
= k |
I Э2 |
= k. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
RБ2 |
|
AЭ1 |
|
|
|
|
IЭ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
U |
БЭ1 + I Б1 RБ1 + (IЭ1 + I Бз2)RК1 = U ИП , |
|
|
|
|
IЭ1= IK1+IБ1 |
|||||||||||||||
IЭ1 |
U ИП |
− |
U Б2 |
|
|
|
|
RБ2 |
|
Б2 , I Б |
0, |
|
|
|
|||||||
− 1 + |
I |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
RК1 |
|
RК1 |
|
|
|
|
RК1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
IЭ1 ≈ |
U ИП RК1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Получили выражение для тока эмиттера одного транзистора, при больших |
||||||||||||||||||||
номиналах сопротивлений в его коллекторной цепи (особенно при активных |
|||||||||||||||||||||
нагрузках), вклад последних слагаемых становится пренебрежимо малым. |
|||||||||||||||||||||
Приведенные формулы показывают, как осуществляется стабилизация Т1: в |
|||||||||||||||||||||
выражении практически отсутствуют температурозависимые параметры. Транзистор |
|||||||||||||||||||||
Т2 стабилизируется при помощи коэффициента k, через площадь эмиттера. |
|||||||||||||||||||||
|
Недостатки всех способов стабилизации температуры в схеме |
||||||||||||||||||||
- |
возрастающие аппаратные затраты; |
|
|
|
|||||||||||||||||
- |
снижение коэффициентов усиления в схеме Аuo; |
||||||||||||||||||||
- |
потеря части мощности источника питания на цепи стабилизации (увеличение |
||||||||||||||||||||
|
суммарного потребления мощности). |
|
|
|
101
102