Предварительные напряжения в арматуре и определение их потерь

Определение первичных () потерь предварительного напряжения

• потери от релаксации

• потери от разности температур бетона и упорных устройств

• потери от деформаций анкеров

• потери от трения об огибающие приспособления, т.к. отгиб на­прягаемой арматуры не производится.

• потери от деформации стальных форм 30 МПа, т.к. данные об их конструкции отсутствуют.

• потери от быстронатекающей ползучести ()вычисляют в следующей последовательности:

определяем усилие обжатия Р₁ с учетом всех вышеупомянутых потерь

Точка приложения усилия P₁ находится в центре тяжести сечения напря­гаемой арматуры и поэтому:

МПа

Назначаем передаточную прочность бетонаR_bp = 10,5 МПа (R_bpбольше 50 % принятого класса бетона В20).

Определяем расчетный уровень обжатия бетона усилием напрягаемой арматуры:

Потери от быстронатекающей ползучести с учетом условий твер­дения (пропаривания) равны:

Проверяем допустимый уровень максимального обжатия бетона при отпуске арматуры с упоров:

Условие выполняется.

Суммарная величина первичных потерь:

Определение вторичных потерь()

• потери от усадки бетона 30 МПа

• потери от ползучести зависят от уровня длительного обжатия

(100 МПа – минимальное значение потерь предварительного натяжения).

Расчет на образование трещин

Усилие обжатия бетона с учетом суммарных потерь составляет

При этом в стадии эксплуатации максимальное напряжение в сжатой зоне сечения равно:

Показатель будет равен

Так как для значения этого показателя установлены ограничения (), для дальнейших расчетов принимаем= 1, а, следовательно,расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки, наиболее удаленнойот нижней грани, будет равно

Определяем момент трещинообразования в нижней зоне плиты:

Поскольку⁼кНм≈М_п=65,97кНм, то трещины в растянутой зоне не образуются и расчет по их раскрытию не нужен.

2.6Проверка прочности плиты в стадии изготовления, транспортирования и монтажа

Исходные предпосылки расчета

• напряжения в арматуре в момент обжатия равны

• прочность бетона в момент обжатия равна 50 % проектной, аследовательно, его параметры сопротивляемости соответствуют бетону класса В10 и равны:

• коэффициент условий работы бетона у_b1= 1,1 (учитывает кратковре­менный характер обжатия при отпуске напряжений с упоров) иследовательно:

Определение расчетных усилий

Граничная высота сжатой зоны:

где МПа – для арматуры класса В500, которая устанавливается в полке плиты и является рабочей растянутой арматурой при изготовлении и подъеме плиты

Расчет площади сечения требуемой арматуры A'_s

Расчет ведется как для прямоугольного сечения размером b × ho = 160 × 335 мм, (h'₀ = h- a'= 350 - 15 = 335 мм)

гдее - эксцентриситет приложения равнодействующей усилий в сжатойзоне плиты

Для полученного значения а_тнаходим

= 0,35<ξ_R = 0,5, следовательнопрочность плиты в стадии изготовле­ния и монтажа обеспечивается.

3 Расчет сборного неразрезного ригеля

3.1Задание на проектирование

• длина площадки опирания ригеля на стену – а = 300 мм;

• все действующие нагрузки принимаются по заданным в данной работе данным;

• класс бетона В20, арматура Класса А300 и В500, расчетные параметры которых приведены в таблице;

• граничная высота сжатой зоны для использованных материалов (А400) составляет ξ_R = 0,531;

• сечение ригеля принимаются равными b_rib× h_rib= 250 × 600 мм;

• предварительные размеры сечения колонны b_c× h_c=300 × 300 мм.

• шаг поперечных рам составляет 6 м,l_rib = 6 м.

3.2 Расчетная схема ригеля и определение ее основных параметров

Для принятого конструктивного решения расчетная схема ригеля – это 3-х пролетная статически неопределимая балка с расчетными пролетами:

• крайними

• средними

Таблица 4 - Нагрузки, действующие на 1 п.м. ригеля

Характер нагружения	Вид нагрузки	Обозначение	Подсчет	Нормативное значение, кН/м	Коэф. надежности	Расчетная нагрузка кН/м
Постоянная	От массы панели и пола	gplf	3,4× 6	20,4	1,1	22,44
	От собственной массы ригеля	grib	25 brib× hrib	3,75	1,1	4,13
	Всего	g		24,15	-	26,57
Временная	Полная полезная	v	9× 6	54	1,2	64,8
Полная	Полная суммарная	q	g + v	qn =78,15	-	q = 91,37

1СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры