Черт. 3.27. К примеру расчета 17

кН·м >M_s+M_sw= 17,3 + 9,88 = 27,18 кН·м, т.е. прочность наклонного сечения на действие изгибающего момента не обеспечена.

Добавляем на приопорном участке дополнительный каркас длиной l₁= 400 мм с поперечными стержнями8 А400 шагом 200 мм. Тогда добавочное поперечное армирование, выраженное черезq_sw, равно

Н/мм,

а q_sw1=q_sw+q_sw= 29,4 + 71,7 = 101,1 Н/мм.

Проекция невыгоднейшего наклонного сечения равна

мм >l₁= 400 мм.

ЗначениеM_swопределяем по формуле (3.76)

M_sw= 0,5q_sw1c²– 0,5q_sw(c–l₁)²= 0,5·101,1·502,5²- 0,5·71,7 (502,5 - 400)²= 13,14·10⁶Н·м = 13,14 кН·м.

l_y + c = 0,05 + 0,50 = 0,55 м.

M= 55·0,55 – 12·0,55²/ 2 = 26,77 кН·м <M_s+M_sw= 17,3 + 13,14 = 30,44 кН·м, т.е. прочность наклонного сечения обеспечена.

4. РАСЧЕТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

4.1. Расчет железобетонных элементов производят по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин.

Непродолжительное раскрытие трещин определяют от совместного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок, продолжительное - только от постоянных и временных длительных нагрузок. При этом коэффициент надежности по нагрузке принимается равным _f= 1,0.

4.2. Расчет по раскрытию трещин производят из условия

a_crc  a_crc,ult, (4.1)

где a_crc- ширина раскрытия трещин от действия внешней нагрузки, определяемая согласно пп. 4.8-4.13;

a_crc,ult- предельно допустимая ширина раскрытия трещин.

Для элементов, к которым не предъявляются требования непроницаемости, значения a_crc,ultпринимают равными:

- при арматуре классов А240-А600, В500:

0,3 мм - при продолжительном раскрытии трещин;

0,4 мм - при непродолжительном раскрытии трещин;

- при арматуре классов А800, А1000, а также Вp1200-Вp1400, К1400, К1500 (К-19) и К1500 (К-7) диаметром 12 мм:

0,2 мм - при продолжительном раскрытии трещин;

0,3 мм – при непродолжительном раскрытии трещин;

- при арматуре классов Вр1500 и К1500 (К-7) диаметром 6 и 9 мм

0,1 мм – при продолжительном раскрытии трещин;

0,2 мм – при непродолжительном раскрытии трещин.

4.3. Расчет по раскрытию трещин не производится, если соблюдается условие

M<M_crc, (4.2)

где M- изгибающий момент от внешней нагрузки;

M_crc- изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента при образовании трещин и определяемый согласно пп. 4.4-4.6.

Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента

4.4. Изгибающий момент M_crcпри образовании трещин можно определять согласно пп. 4.5 и 4.6 или по деформационной модели согласно п. 4.7.

4.5. Момент образования трещин предварительно напряженных изгибаемых элементов в стадии эксплуатации (черт. 4.1) определяют по формуле

M_crc =  W_red R_bt,ser + P (e_0p + r), (4.3)

где W_red- момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого тела по формуле

W_red = I_red / y; (4.4)

значения I_redиyопределяются согласно п. 2.33;

 - коэффициент, определяемый согласно табл. 4.1;

e_0p- эксцентриситет усилия обжатияPотносительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый согласно п. 2.36;

r- расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, значениеrопределяется по формуле

, (4.5)

где A_red- см. п. 2.33.