2. Расчет прогибов

Точный расчет прогибов плиты должен выполняться в соответствии с требованиями п. 4.27 [7] и состоит в определении прогибов от непродолжительного и продолжительного действия нормативных (_f = 1,0) нагрузок, а также учета выгиба плиты при ее предварительном обжатии. С целью упрощения и, учитывая тождественность процедур, связанных с вычислением кривизн плиты при различных видах расчетного загружения, в проекте предусматривается расчет только основного компонента, а именно – прогиба от продолжительного действия постоянной и длительной нагрузок.

Определяем промежуточные параметры, входящие в зависимость, предусматриваемую нормами проектирования [7].

M = M_l = 73,8 кНм N_tot = P = 187 кН

мм

< 1,

где ядровый момент кНм

По табл. 36 [7] находим значение коэффициента _ls , учитывающего влияние продолжительности воздействия.

Для бетона класса В30 и арматуры класса А800 (АV) _ls = 0,8. При этом должно выполняться условие, чтобы относительный эксцентриситет внешнего воздействия

; <

Поэтому для дальнейших расчетов принимаем

Вычисляем коэффициент неравномерности напряжений в арматуре в сечении с трещиной и в сечении без трещины (формула 167 [7])

< 1

Для определения относительной высоты сжатой зоны и плеча внутренней пары сил в стадии II напряженно-деформированного состояния производим вычисления

,

где _f – учитывает влияние свесов таврового сечения, определяется по формуле

(вторым слагаемым для упрощения расчетов можно пренебречь в виду его малости для рассматриваемого случая).

Относительная высота сжатой зоны равна

,

где коэффициент  = 1,8 (для тяжелого бетона п. 4.28 [7])

Плечо внутренней пары сил в стадии II НДС равно

мм

По табл. 35 [7] принимаем значение коэффициента упругости ν = 0,15, а значение коэффициента неравномерности напряжений в сжатом бетоне ψ_b = 0,9 (п. 4.27 [7]).

Вычисляем кривизну плиты при продолжительном действии постоянной и длительных нагрузок

мм^-1

Вычисляем прогиб от продолжительного действия нагрузки

мм < мм,

где коэффициент, учитывающий равномерно распределенный характер внешнего воздействия по длине плиты.

Примечание: в приведенном примере не учтено положительное влияние выгиба плиты от усилия обжатия, что в полной мере компенсирует прогиб от непродолжительного действия нагрузки.

2. Проверка прочности плиты в стадии изготовления, транспортирования и монтажа

Суть расчета состоит в проверке достаточности верхней арматуры плиты (арматуры полки и ребер) для восприятия усилий, возникающих при ее изготовлении и подъеме.

Исходные предпосылки расчета

• напряжения в арматуре в момент обжатия равны

МПа;

• прочность бетона в момент обжатия (завершающий этап стадии изготовления!) равна 50 % проектной, а следовательно, его параметры сопротивляемости соответствуют бетону класса В15 и равны (табл. 12, 13, 16 [6])

МПа; МПа;МПа

• коэффициент условий работы бетона (учитывает кратковременный характер обжатия при отпуске напряжений с упоров (табл. 14 [6]) и следовательно

МПа; МПа;

• коэффициент динамичности для нагрузки от собственной массы панели, возникающей при ее подъеме К_d = 1,6 (см. п. 1.9 [6])

• предполагается, что подъем панели, производится за петли, расположенные на расстоянии 1000 мм от ее торцов рис. 4.1, 4.4)

Рисунок 4.4 – Расчетная схема при действии монтажных нагрузок

Плита рассчитывается как внецентренно сжатый элемент, находящийся под действием усилий от собственной массы (М_g) и предварительного обжатия P_tot, рассматриваемого как внешнее усилие.

Определение расчетных усилий

кНм,

где g_pl – принимают по данным табл.4.2.

Н = 243 кН.

Граничная высота сжатой зоны (для стадии изготовления!)

,

где МПа – для арматуры класса В500, которая устанавливается в полке плиты и является рабочей растянутой арматурой при изготовлении и подъеме плиты