Узлы связей

15.16.Узлы связей из гнутосварных профилей (рис. 27) проверяют:

а) на прочность и устойчивость элементов узла и примыкающей к узлу зоны профиля;

б) на прочность сварных соединений.

Рис. 27. Узлы связей из гнутосварных профилей

а - типы хвостовиков; б - соединение с фасонкой; 1 - линия центра тяжести сечения фасонки связи с ребром; 2 - ось фасонки фермы; 3 - ось профиля

15.17.Несущую способность при растяжении элемента связи проверяют:

а) для узлов типа Ф(см. рис. 27, а) - по формуле

, (100)

где N- усилие в элементе связи;

R_yf- расчетное сопротивление стали фланца;

D_f- длина фланца вдоль фасонки связи;

R_yd- расчетное сопротивление стали элемента связи;

формула (100) получена на основе допущения образования в пластине фланца вдоль фасонки связи линейных пластических шарниров;

б) для узлов типа Фн (см. рис. 27, а) - по формуле (100), но с заменойt_dнаt_d+ 0,6t_h, гдеt_h- толщина накладки;

в) для узлов типа В (см. рис. 27, а) - по условию

, (101)

где А- площадь поперечного сечения элемента связи;

_f- коэффициент влияния глубины врезки, принимаемый:

при 0,8 l₁/d_b,<1,6_f= 0,51 l₁/d_b+ 0,18;

” l₁/d_b  1,6 _f = 1,0.

15.18.Несущую способность при сжатии элементов связей следует проверять:

а) для узлов типа Ф (см. рис. 27, а) - по формуле (100) и по формулам:

; (102)

; (103)

б) для узлов типов Ф_ри В_р- по формуле (103) и по формуле

. (104)

В формулах (102) - (104):

е,e₁- расстояния соответственно от оси фасонки закрепляемой конструкции до оси элемента связи и до центра тяжести таврового сечения фасонки связи с ребром (см. рис. 27,б);

A,W- соответственно площадь сечения и момент сопротивления профиля относительно оси фасонки связи;

A_fc,W_fс- соответственно площадь и момент сопротивления фасонки связи с учетом ребра (при его наличии);

_f- коэффициент условий работы, принимаемый в зависимости от наибольшей условной гибкости профиля:

при _f= 0,6;

”_f= 0,54 + 0,15,

но не более 1,0.

Формулы справедливы при соотношении размеров поперечного сечения элемента связи и отношении большего размера профиля к толщине не более 45.

15.19.Расчет сварных соединений профиля и фасонки связи с фланцем узлов типов Ф, Фн, Фр следует производить в соответствии с п. 11.2* СНиПII-23-81* с учетом коэффициента условий работы_сf= 0,8, учитывающего неравномерность передачи усилий, и по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле

. (105)

Проектирование

15.20.Расчетная длина панелей верхних поясов ферм беспрогонных покрытийl_efопределяется по формуле

l_ef = l_ef l, (106)

где l- длина панели;

 - коэффициент расчетной длины, принимаемый:

- для панели пояса, не граничащей с шарнирным узлом (например, фланцевое соединение на болтах), и при наличии равномерно распределенной нагрузки на соседних панелях;

- для панели пояса, граничащей с шарнирным узлом или с панелью, не загруженной распределенной нагрузкой;

здесь - параметр распределенной нагрузки;

q- распределенная нагрузка на пояс;

N- продольная сила;

Н- высота сечения пояса;

Н_t- высота фермы по осям поясов;

L- пролет фермы.

15.21.Отношение высоты поясов к толщине стенки следует принимать не более 45, элементов решетки - не более 60.

15.22.Размеры элементов решетки по ширине (из плоскости конструкции) не следует принимать свышеD- 2 (t+t_d) для удобства наложения сварных швов.

15.23.Для элементов решетки размерdрекомендуется принимать не менее 0,6 поперечного размера поясаD.

15.24.Расстояние между смежными стенками (носками) раскосов должно быть минимальным из условия наложения двух сварных швов.

15.25.Заводские стыки элементов рекомендуется выполнять сваркой встык на остающейся подкладке. Размещение этих стыков в растянутых элементах с напряжениями свыше 0,9R_yне рекомендуется.

15.26.Монтажные стыки рекомендуется выполнять фланцевыми на высокопрочных предварительно напряженных болтах с учетом положений [25].