Окончание табл. 3.4

Вид

Технологи-

термо

ческие про-

Назначение

Результат

Область

обра-

цессы при

термообработки

применения

ботки

термообра-

ботке

непрерывная

Нагрев, вы-

Получение в соче-

Повышает нагрузочную

кой точности

ждение

устойчивости

Прирабатывается плохо

держка и по-

тании с отпуском

способность до средней.

Мелкие тихо-

следующее

высокой твердо-

Технология проста, ко-

ходные зубча-

резкое охла-

сти и износо-

робление умеренное.

тые колеса низ-

стальных деталей

При нагреве ТВЧ дает

Тихоходные

Закалка

среднюю нагрузочную

передачи низ-

поверхностная

способность при доста-

кой точности.

Нагрев по-

Для деталей, к ко-

точно простой технологии.

Можно увели-

Передачи плохо прираба-

чить нагрузоч-

верхностно-

го слоя и по-

торым предъяв-

тываются.

ную способ-

следующее

ляют требования

Теряется точность вслед-

ность передачи

быстрое ох-

поверхностной

ствие коробления.

за счет сочета-

лаждение

твердости

Размеры зубчатых колес

ния шестерни,

практически не ограниче-

закаленной при

ны. При модулях, мень-

нагреве ТВЧ, и

ших 5 мм зуб прокалива-

улучшенного

ется насквозь

колеса

Закалка ста-

Обеспечение со-

ли и после-

четания высокой

Обеспечивает свойства,

дующий вы-

прочности и пла-

аналогичные получаемым

Улучшение

сокий отпуск

стичности при

при нормализации, но на-

Редукторы

(отпуск – на-

окончательной

резание зубьев труднее из-

средних разме-

грев до

термообработке

за большой их твердости.

ров и передачи

500°С–680°С

деталей из конст-

Заготовки – средние по

с небольшими

и последую-

рукционных ста-

размерам поковки и от-

нагрузками

щее медлен-

лей, испытываю-

ливки из среднеуглероди-

ное или бы-

щих в работе

стых сталей

строе охла-

ударные и вибра-

ждение)

ционные нагрузки

h = 2,91+0,28d −0,121d 2

(3.5)

Параметры и обозначения

Расчетные формулы и указания

Расчетный мо-

на шестерне

Тн1

мент Тн , Нм

на колесе

Т

н2

= uТ

η

н1 з.п.

Частота вращения

шестерни n1 , об/мин

см. раздел 13.3

Передаточное число u

Частота вращения

n

= n1

колеса, n2 , об/мин

2

u

Число циклов

на шестерне

Nc1

= 60n1th

Значение срока служ-

перемен на-

бы привода th, ч – из

на колесе

Nc2

= 60n2th

задания на проект

пряжений Nc

(см. раздел 1.7)

110

Продолжение табл. 3.5

Параметры и обозначения

Расчетные формулы и указания

-

Нормализация

Термическая или термохи мическая обработка

Твердость поверхностей

≤350НВ

Улучшение

1,1

Объемная

(40-50)HRC

Коэффициент безопасности

закалка

зубьев Н

Поверхностная

при расчетах на контактную

(40-56)HRC

прочность SHp1 , SHp2

закалка

Цементация

1,2

(54-64)HRC

Нитроцемента-

ция

(550-750)HV

Азотирование

Допускаемое

шестерни

σHp1 = KHL1ZRZV

σH1 limb

контактное

SHp1

напряжение

σH 2 lim b

материала

колеса

σHp2 = KHL2ZRZV

σHp , МПа

SHp2

МПа

прямозубая

цилиндрическая

Допускаемое контактное напряжение σHp принима-

косозубая

,

ется равным меньшему из значений σHp1 и σHp2, по-

Hpцилиндрическая при

контактное σ

НВ1-НВ2=20-50

лученных выше, то есть по менее прочным зубьям

Допускаемое напряжение

коническая с прямыми

и с непрямыми зубьями

косозубая цилиндриче-

σHp = 0,707

σHp12 +σHp22 ,

ская при НВ1-НВ2≥50

при этом σHр

не должно превышать 1,23 σHр2

Напряжения изгиба

Показатель степени mF

при НВ≤350

6

при НВ>350

9

Коэффициент

KFL1

= mF1

4000000

при НВ≤350 KFL ≤2

Nс1

при НВ>350 KFL≤1,6

долговечности KFL

4000000

KFL2

= mF 2

при Nс >4000000 KFL=1

Nс2

Коэффициент γFc

Для нормализованных и

0,35

улучшенных сталей

Коэффициент, учитываю-

При HRC≥45

0,25

KF c1 =1−γFc1

При нереверсивной на-

щий симметричность

KF c2 =1−γFc2

грузке KF c1 = KF c2 =1

нагрузки KFc

Коэффициент безопасности

SFp1

при расчетах на изгибную

SFp2

Принять по табл. 3.6

прочность SFp

112