4.2.3.5. ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
Допускаемые напряжения для неподвижных затянутых шлицевых соединений со стальным валом и ступицей приведены в табл. П.153.
Для подвижных соединений и соединений с зазором по боковым граням шлицев эти значения σсм р уменьшают в 2-3 раза.
Если насаживаемая деталь выполнена из мягкого материала (серые чугуны, легкие сплавы), то расчет следует вести по напряжениям смятия, допустимым для данного материала.
4.2.3.6.РАСЧЕТ ШЛИЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ПРОЧНОСТЬ
4.2.3.6.1.ШЛИЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ С ПРЯМОБОЧНЫМИ ШЛИЦАМИ
По диаметру вала D из табл. П.149, выбираются параметры шлицевого соединения – толщина шлица b и сочетание Z ×d ×D ( рис. 4.14 ).
Длина шлицевого соединения, нагруженного крутящим моментом T , определяется из расчета на смятие боковых поверхностей:
|
l ≥ |
11T |
, |
(4.9) |
|
(D2 −d 2 )zσсм p |
|||
где |
σсм p – допускаемые напряжения смятия ма- |
|||
териалов соединяемых деталей.
Опыт эксплуатации валов с прямоугольными шлицами и плоским дном впадины на кручение показал, что их прочность эквивалентна прочности гладкого вала, диаметр которого равен внутреннему диаметру шлицевого вала.
Плоскость среза шлица
|
b |
F σсм |
T |
|
h |
T |
a |
|
d |
D |
|
|
d |
Рис. 4.14
4.2.3.6.2. ШЛИЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ С ЭВОЛЬВЕНТНЫМИ ШЛИЦАМИ
По диаметру соединения D из табл. П.151 выбираются их параметры – число шлицев z и мо-
дуль m (рис. 4.15).
Длина шлицевого соединения, нагруженного крутящим моментом T , определяется из расчета на смятие боковых поверхностей:
l ≥ |
2,7T |
, |
(4.10) |
(mz)2 θσсм p |
Плоскость среза шлица s
T
|
d |
D |
a |
|
f |
|
D |
d |
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
д |
|
|
T |
D=da |
|
|
где |
θ=1,0 – при центрировании по боковым по- |
|
|
|
|
|
|||
Рис. 4.15 |
||||
верхностям; |
||||
|
|
|||
где |
θ=0,9 при центрировании по наружному или внутреннему диаметру; |
|||
σсм p – допускаемые напряжения смятия материалов соединяемых деталей. |
||||
Другие параметры эвольвентного шлицевого соединения (рис. 4.2.47) определяют по нижеприведенным зависимостям:
225