В.А. Тесля Одноэтажные промышленные здания
.pdf30
Определяем опорные реакции.
1. От действия постоянной нагрузки РСК = 461,415 кН. В этом случае относительное расстояние от точки приложения нагрузки до верха колонны β = 0. Тогда величина опорной реакции определяется
RB = |
3 k5 PCK eC |
= |
3 (− 0,23625) 461,415 0,14 |
= − 1,797 кН. |
|
2 H |
2 12,75 |
||||
|
|
|
2. От действия снеговой нагрузки Рsn = 215,46 кН. По условиям воздействия аналогично первому загружению.
RB sn = |
215,46 |
|
(− 1,797) = − 0,839 кН. |
|
461,415 |
||||
|
|
|||
3.От веса надкрановой части колонны РСК 1 = 34,598 кН с эксцентриситетом е1 = 0,35 м относительно подкрановой части.
|
|
3 |
k1 e1 |
|
|
2 |
|
|
|
3 |
0,659 0,35 |
(1 |
|
|
2 |
) 34,598 |
|
RB СК1 = |
− |
|
|
1 |
− ν |
Р |
|
|
= − |
|
|
− |
0,353 |
|
= |
||
|
2 H |
СК1 |
|
2 12,75 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
= |
− 0,027 0,8754 34,598 = |
− 0,8218 кН. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Примечание: нагрузка от веса подкрановой части колонны РСК 3 не вызывает опорной реакции. Этот вес необходимо учитывать для сечения IV-IV при определении продольной силы N.
4.От действия веса части стены выше отметки 7,2 м. РСК 2 = 173,82 кН, β 1
=7,20 / 12,75 = 0,5647 и е1 = 0,825 м.
RB СК2 = − |
|
3 k1 e1 |
|
β |
|
(2 − |
β |
|
|
) Р |
|
|
|
= − |
3 0,659 0,825 |
0,5647(2 − |
0,5647) × |
||||||||||||
|
|
|
1 |
1 |
СК2 |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 12,75 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
× |
|
173,82 = |
|
|
− 0,5184 173,82 = |
− 9,011кН. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
5. От |
действия вертикальной |
|
крановой |
|
нагрузки Dmax = 834,37 кН, |
||||||||||||||||||||||||
Dmin = 245,72 кН при β |
2 = ν |
|
= 0,353 и эксцентриситетах е2 = еD1 = λ |
– 0,05= |
|||||||||||||||||||||||||
= 0,70 м и е = 0,35 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
3 k1 e2 |
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
3 0,659 0,70 |
|
|
0,35 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
R |
B |
= |
|
|
|
|
1− |
|
|
|
|
|
1− |
|
ν |
|
D |
max |
= |
|
|
|
1− |
|
|
× |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
2 H |
|
|
|
|
|
|
е2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 12,75 |
|
|
0,70 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
× (1− |
0,3532 ) Dmax = |
0,05427 0,5 0,875 Dmax = 0,02375 Dmax . |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
min |
|
|
||
31
Определяем RВ от действия Dmax – RВ = 19,819 кН; RВ от действия Dmin – RВ = 5,835 кН.
6.От действия вертикальной постоянной нагрузки от веса подкрановых балок и подкрановых путей Рс.в. = 138,678 кН. RВ определяется по фор-
муле п. 5.
RB = 138,678 0,02375 = 3,2936 кН.
7.От действия горизонтального кранового поперечного торможения
Н= 31,25 кН при отношении β 2 = 3,50 / 12,75 = 0,2745.
|
|
|
β |
|
k |
|
|
|
k |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
RB = |
1 |
− |
|
2 |
|
1 3 |
1+ |
|
|
+ β |
|
k |
|
H = |
|
|
|
|||
|
2 |
|
ν |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
− |
0,2745 0,659 |
|
|
|
|
+ |
0,293 |
|
0,2745 |
2 |
|
H = |
||||||
1 |
|
|
|
2 |
|
3 1 |
0,353 |
+ |
|
7,656 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
= |
{1− |
0,0904 [5,49 + |
0,57688]} H = |
|
± |
0,45155 Н. |
|
|||||||||||||
RB = |
31,25 0,45155 = ± 14,111кН. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
8.От действия ветровой нагрузки по всей высоте колонны с учетом сосредоточенной ветровой нагрузки W = 21,89 кН.
|
W + |
1 |
H |
k12 (+ qw − (− qw )) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
RB = 0,5 |
|
8 |
, |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
ν k2) |
+ 4 k3 (1+ |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
здесь k12 = |
|
k1[3 |
(1+ |
ν) ] = |
0,659 4,522578 = 2,9804, |
|||||||||||||||
тогда RB |
= |
0,5 |
|
|
|
1 |
12,75 2,9804(3,63 + |
|
= |
|
|
|||||||||
|
21,89 + |
8 |
2,45) |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
0,5[21,89 + 28,88] = 25,385 кН. |
|
|
|
|
|
||||||||||||
9. От действия |
|
ветровой нагрузки –qw = -2,45 кН/м по всей высоте ко- |
||||||||||||||||||
R |
B |
= |
1 k |
1 |
H [3 |
(1+ ν k |
2 |
) |
+ |
4 k |
3 |
(1 |
+ ν) ] (− q |
w |
) = |
|||||
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
лонны. |
|
|
= |
1,05028 [3 1,103429 + |
0,896 1,353] (− |
qw ) |
= |
|||||||||||||
|
|
|
= |
4,74997 (− |
qw ) = − 11,6375 кН. |
|
|
|
|
|||||||||||
Определение расчетных усилий приведено в табл.4.2.
|
|
|
|
32 |
|
|
|
|
|
Сече |
|
|
|
Таблица 4.2 |
|
№ |
Загружение |
|
Расчетные усилия |
Вид эпюры |
Приме- |
||
ния |
|
||||||
п/п |
|
М |
чания |
||||
|
|
|
|
|
|||
1 |
2 |
3 |
|
4 |
|
5 |
6 |
|
|
Постоянные нагрузки |
|
|
|||
1 |
Нагрузка от веса покрытия РСК = 461,415 кН, RB = 1,797 кН. |
||||||
|
I-I |
M= 461,415 0,14 = |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 64,60 кНм |
|
|
|
|
|
|
|
N= 461,415 кН |
|
|
|
|
|
|
|
М= 64,60 +RB 4,50 = |
|
|
||
|
|
|
= 64,60 +8,086 = 72,685 |
|
|
||
|
|
II-II |
кНм |
|
|
|
|
|
|
|
М=-461,415 0,21-8,086= |
|
|
||
|
|
|
= -88,811кНм |
|
|
|
|
|
|
|
N = 461,415 кН |
|
|
|
|
|
|
III-III |
М= -96,897+RB 5,50 = |
|
|
||
|
|
Н= |
|
|
|
|
|
|
|
=5,50 |
= -87,014 кН м; |
|
|
|
|
|
|
N = 461,415 кН |
|
|
|||
|
|
|
М= -96,897+RB |
|
|
||
|
|
IV-IV |
12,75= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= -73,985 кН м; |
|
|
|
|
|
|
|
N = 461,415 кН |
|
|
||
|
|
|
Q = -1,797 кН |
|
|
|
|
|
Нагрузка от собственного веса надкрановой части колонны |
||||||
2 |
РСК1 = 34,598 кН с е1 = 0,35 м, RB = 0,8218 кН. |
|
|||||
|
|
I-I |
M= 0; N= 0 |
|
|
|
|
|
|
II-II |
М= 0,8218 4,50 = 3,698 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кНм; М= -8,411кНм |
|
|
||
|
|
|
N = 34,598 кН |
|
|
|
|
|
|
III-III |
М= 0,8218 5,50-34,598 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,35 = -7,589 кНм |
|
|
|
|
|
|
N = 34,598 кН |
|
|
|
|
|
|
|
М= RB 12,75-34,598 |
|
|
||
|
|
IV-IV |
0,35 = -1,631кНм |
|
|
||
|
|
N = 34,598 + 74,39 = |
|
|
|||
|
|
|
= 108,988 кН |
|
|
|
|
|
|
|
Q = -0,8218 кН |
|
|
||
|
|
|
33 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
Нагрузка от веса стены, расположенной выше отметки 7,20 м |
||||
3 |
|
РСК2 = 173,82 кН, RB = 9,011 кН, е = 0,825 м |
|
||
|
|
I-I |
M= 0; N= 0 |
|
|
|
|
II-II |
М= RB 4,50 = 40,550 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кНм |
|
|
|
|
|
N = 0 |
|
|
|
|
III-III |
М= RB 5,50 = 49,560 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кНм |
|
|
|
|
|
N = 0 |
|
|
|
|
Н= |
М= RB 5,55 – 173,82 |
|
|
|
|
=7,20 |
0,825 = -93,390 кН м |
|
|
|
|
|
N = 173,82 кН |
|
|
|
|
|
М= RB 12,75-143,402= |
|
|
|
|
IV-IV |
= -28,512 кН м |
|
|
|
|
|
N = 173,82 кН |
|
|
|
|
|
Q = -9,011 кН |
|
|
|
Нагрузка от веса подкрановых балок и подкрановых путей |
|
|||
4 |
|
РС.В. = 138,678 кН, RB = 3,2936 кН, еD = 0,70 м |
|
||
|
|
I-I |
M= 0; N= 0 |
|
|
|
|
|
М= -RB 4,50 = -14,911 |
|
|
|
|
II-II |
кНм; |
|
|
|
|
|
М= -RB 4,50+РС.В. 0,70= |
|
|
|
|
|
= 82,164 кН м |
|
|
|
|
III-III |
М= -RB 5,50+97,075 = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 78,960 кНм; |
|
|
|
|
|
N = 138,678 кН |
|
|
|
|
|
М= -RB 12,75+97,075 = |
|
|
|
|
IV-IV |
= 55,082 кНм |
|
|
|
|
|
N = 138,678 кН |
|
|
|
|
|
Q = 3,2936 кН |
|
|
|
|
|
|
34 |
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
|
4 |
5 |
6 |
|
|
Временные нагрузки |
|
||||
5 |
|
Снеговая нагрузка Рsn = 215,46 кН, RB = 0,839 |
|||||
|
(Рℓ sn = 107,73 кН, Rℓ B = 0,4195) |
|
|||||
|
|
|
|||||
|
|
I-I |
М= 215,46 0,14 = |
|
Mℓ =15,082 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 30,164 кН м |
|
кН м |
||
|
|
|
N = 215,46 кН |
|
Nℓ=107,73 кН |
||
|
|
|
М= RB 4,50 + 215,46 |
Mℓ= +16,97; |
|||
|
|
|
0,14 = 33,94 кН м |
|
|||
|
|
II-II |
|
-20,74 кНм |
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
М= RB |
4,50 – 215,46 |
Nℓ=107,73 |
||
|
|
|
0,21= - 41,47 кН м |
||||
|
|
|
кН |
||||
|
|
|
N = 215,46 кН |
|
|||
|
|
|
|
|
|||
|
|
III-III |
М= RB 5,50 – 215,46 |
Mℓ = -20,316 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,21= - 40,632 кН м |
кН м |
||
|
|
|
N = 215,46 кН |
|
Nℓ=107,73 кН |
||
|
|
|
М= RB 12,75 - 215,46 |
Mℓ = -17,275 |
|||
|
|
|
0,21= -34,550 кН м |
||||
|
|
IV-IV |
кН м |
||||
|
|
|
N = 215,46 кН |
|
Nℓ=107,73 кН |
||
|
|
|
Q = -0,839 кН |
|
|||
|
|
|
|
|
|||
6 |
|
Вертикальная крановая нагрузка |
|
||||
Dmax = 834,37 кН, RB = 19,819 кН (Dℓ max = 222,74 кН), |
|||||||
|
|
Dmin = 245,72 кН, RB = 5,835 кН (Dℓ min = 65,60 кН). |
|||||
|
|
I-I |
M= 0; N= 0 |
k = |
222,74 = 0,267 |
||
|
|
|
М= -RB 4,50 = - 89,186; |
834,37 |
|||
|
|
|
Mℓ= - 23,81; |
||||
|
|
|
М= -RB 4,50 +D eD = |
||||
|
|
II-II |
+54,16 кНм |
||||
|
|
|
=89,186 +834,37 0,35 = |
Nℓ=0 |
|||
|
|
|
= +202,844 кНм; N = 0 |
||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
М=-RB 5,50 +292,030= |
Mℓ = +48,87 |
|||
|
|
III-III |
= + 183,026 кНм |
|
кН м |
||
|
|
|
N = 834,37 кН |
|
Nℓ=222,78 кН |
||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
М= -RB 12,75+292,030= |
Mℓ = +10,50 |
|||
|
|
IV-IV |
= + 39,338 кНм |
|
кН м |
||
|
|
|
Nℓ=222,78 кН |
||||
|
|
|
N = 834,37 кН |
|
Qℓ=+5,292 |
||
|
|
|
Q = +19,819 кН |
|
|||
|
|
|
|
кН |
|||
|
|
|
35 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
|
|
По Dmin |
|
|
|
|
I-I |
M= 0; N= 0 |
k = |
65,60 = 0,267 |
|
|
|
М= -RB 4,50 = - 26,258; |
245,72 |
|
|
|
|
Mℓ= - 7,01; |
||
|
|
|
М= -26,258+245,72 × |
||
|
|
II-II |
+15,95 кНм |
||
|
|
|
× 0,35 =+59,744 кНм |
Nℓ=0 |
|
|
|
|
N = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М= -5,835 5,50 + |
Mℓ = +14,34 |
|
|
|
III-III |
+ 86,002 =+53,909 кНм |
|
|
|
|
|
|
кН м |
|
|
|
|
N = 245,72 кН |
|
Nℓ=65,61кН |
|
|
|
М= 86,002 – 5,835 × |
Mℓ = +3,10 |
|
|
|
IV-IV |
× 12,75 =+11,606 кНм |
кН м |
|
|
|
Nℓ=65,61кН |
|||
|
|
|
N = 245,72 кН |
|
Qℓ=+1,558 |
|
|
|
Q = +5,835 кН |
|
|
|
|
|
|
кН |
|
7 |
Горизонтальная крановая нагрузка от поперечного торможения |
||||
|
Н = ± |
31,25 кН, RB = ± 14,111 кН. |
|
||
|
|
I-I |
M= 0; N= 0 |
|
|
|
|
|
М= RB 4,50 – Н 1= |
|
|
|
|
II-II |
= 63,50-31,25 = ± |
32,25 |
|
|
|
|
кНм; N = 0 |
|
|
|
|
Н= |
М= -RB 3,50 = ± |
49,39 |
|
|
|
=3,50 |
кНм; N = 0 |
|
Mℓ = 0 |
|
|
|
М= RB 5,50 – Н 2 = |
||
|
|
|
Nℓ =0 |
||
|
|
III-III |
= 77,61-62,50 = ± |
15,11 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
кНм; N = 0 |
|
|
|
|
|
М=RB 12,75 – Н 9,25= |
|
|
|
|
|
= 179,92 – 289,06 = |
|
|
|
|
IV-IV |
= ± 109,15 кНм |
|
|
|
|
|
N = 0 |
|
|
|
|
|
Q = ± 14,11 кН |
|
|
|
|
|
|
36 |
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
|
4 |
5 |
6 |
|
|
Ветровая нагрузка слева направо |
|
||||
8 |
|
+qw = 3,63 кН/м, W = 21,89 кН, RB = 25,385 кН |
|
||||
|
|
I-I |
M= 0; N= 0 |
|
|
||
|
|
|
М= - RB 4,50 +W 4,50 + |
|
|||
|
|
II-II |
+ qw 4,52 |
= -114,232+ |
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
+ 98,505 + 36,754 = |
|
|
||
|
|
|
= 21,028 кНм; N = 0 |
|
|
||
|
|
|
М= - RB 5,50 +W 5,50 + |
|
|||
|
|
III-III |
+ |
qw 5,52 |
= -139,618+ |
Mℓ = 0 |
|
|
|
2 |
Nℓ =0 |
||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
+ 120,395 + 54,904 = |
|
|
||
|
|
|
= 35,680 кНм; N = 0 |
|
|
||
|
|
|
М= -RB 12,75 +W 12,75 + |
|
|||
|
|
|
+qw 12,752 =-323,659+ |
|
|||
|
|
IV-IV |
|
2 |
|
|
|
|
|
+ 279,098 + 295,051= |
|
|
|||
|
|
|
= 250,490 кНм; N = 0 |
|
|
||
|
|
|
Q = – W– qw 12,75 +RB = |
|
|||
|
|
|
= – 42,788 кН |
|
|
||
|
|
Ветровая нагрузка справа налево |
|
||||
9 |
|
-qw = - 2,45 кН/м, RB = 11,638 кН |
|
||||
|
|
I-I |
M= 0; N= 0 |
|
|
||
|
|
II-II |
М= RB 4,50 - qw 4,52 |
= |
|
||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
= 52,371– 24,806 = |
|
|
||
|
|
|
= 27,564 кНм; N = 0 |
|
|
||
|
|
III-III |
М= RB 4,50 - qw 5,52 |
= |
Mℓ = 0 |
||
|
|
= 64,009 – 37,056 =2 |
|
Nℓ =0 |
|||
|
|
|
= 26,952 кНм; N = 0 |
|
|||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
М = RB 12,75 – |
|
|
||
|
|
|
– q w 12,752 =148,384 – |
|
|||
|
|
IV-IV |
|
2 |
|
|
|
|
|
– 199,139 = - 50,755 кНм |
|
||||
|
|
|
Q = – 11,638 +qw 12,75 = |
|
|||
|
|
|
= 19,600 кН |
|
|
||
37
Определяем суммарные усилия от действия постоянных нагрузок.
Таблица 4.3 М – кН м, N – кН, Q – кН
Сечения |
Усилия |
|
|
|
|
|
|
Нагрузки |
|
|
|
|
|
Суммар- |
|||||
РСК = 461,415 |
|
|
РС.В. =138,678 |
|
лия |
||||||||||||||
РСК1 = 34,598 |
РСК2 = 173,82 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ные уси- |
|
I-I |
М |
|
|
+64,60 |
|
|
|
0 |
|
0 |
|
|
|
0 |
|
+64,60 |
|
||
N |
461,415 |
|
|
|
0 |
|
0 |
|
|
|
0 |
|
461,415 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
М |
|
+ |
72,685 |
+ |
3,698 |
+ 40,550 |
|
|
− |
14,911 |
+ 102,022 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
II-II |
|
− |
88,810 |
|
|
− |
8,411 |
|
|
|
+ |
82,164 |
|
|
− 15,057 |
||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
N |
461,415 |
|
34,548 |
|
0 |
|
|
|
0 |
|
496,013 |
|
||||||
III-III |
М |
-87,014 |
|
-7,589 |
|
+49,560 |
|
+78,96 |
|
+33,917 |
|
||||||||
N |
461,415 |
|
34,548 |
|
0 |
|
138,678 |
|
634,691 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
М |
-73,985 |
|
-1,631 |
|
-28,512 |
|
+55,082 |
|
-49,046 |
|
||||||||
IV-IV |
|
461,415 |
|
108,988 |
173,82 |
|
138,678+ РСК3 |
882,901+ |
|
||||||||||
N |
|
|
+ 74,39 = |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 957,291 |
||
|
Q |
|
|
-1,797 |
|
-0,822 |
|
-9,011 |
|
+3,294 |
|
-8,336 |
|
||||||
38
4.3. Отыскание максимальных усилий ± Мmax, Nсоотв., Qсоотв.
В соответствии с требованиями норм п. 1.11, 1.12 [2] при учете трех и более кратковременных нагрузок их расчетные значения допускается умножать на коэффициенты сочетаний: для первой (по степени влияния) кратковременной нагрузки ψ С = 1, для второй – ψ С = 0,8 и для остальных ψ С = 0,6. Там, где количество кратковременных нагрузок менее трех, для каждой из них коэффициент сочетания принимается равным 0,9. При учете основных сочетаний, включающих постоянные и одну временную нагрузку (длительную или кратковременную) коэффициентов сочетаний вводить не следует. Придерживаясь этих требований, произведем отыскание максимальных усилий при различных коэффициентах сочетаний.
Для сечения I-I потребуется отыскание Nmax и Мсоотв. Это положение возникает при учете действия постоянных и кратковременной снеговой нагрузки, при этом коэффициенты сочетаний не учитываются. Тогда
Nmax = 461,415 + 215,46 = 676,875 кН при Мсоотв. = 64,60 + 30,164 = 94,764
кН м. Отыскание максимальных усилий для остальных сечений приведено ниже в табличной форме.
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.4 |
|
|
|
Отыскание + Мmax, Nсоотв. и Qсоотв. |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сечение II-II |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Усилия |
|
|
Формула отыскания усилий |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Пост. |
|
0,95Д |
К1 |
0,8К2 |
0,6К3 |
Сумма |
|
|
|
||||||
|
Загруж.→ |
|
кран Dmin |
снег |
кран Н |
ветер |
|
+ М |
102,022 |
|
-0,95 7,01= |
33,94 |
0,8 32,25 = |
0,6 12,94 = |
162,666 |
|
|
|
= - 6,66 |
|
= 25,60 |
= 7,764 |
|
Nсоотв |
496,013 |
|
0 |
215,460 |
0 |
0 |
711,47 |
|
|
|
|
|
|
|
|
39
Сечение III-III
Усилия |
|
Формула отыскания усилий |
|
|
||
|
Пост. |
К1 |
0,8К2 |
0,6К3 |
Сумма |
|
|
→ |
кран Dmin |
снег |
кран Н |
|
|
|
Загруж. |
|
|
|
||
+ М |
33,917 |
183,026 |
0,8 35,68 = |
0,6 15,11 = |
254,553 |
|
= 28,544 |
= 9,066 |
|||||
|
|
|
|
|||
Nсоотв |
634,691 |
834,37 |
0 |
0 |
1469,06 |
|
|
|
Сечение |
IV-IV |
|
|
|
Усилия |
|
Формула отыскания усилий |
|
|
||
|
|
|
|
Сумма |
||
|
Пост. |
0,95Д |
0,9К1 |
0,9К2 |
||
|
→ |
кран Dmax |
кран Н |
ветер |
|
|
|
Загруж. |
|
|
|
||
+ М |
– 49,046 |
0,95 10,50 = |
0,9 109,15 = |
0,9 250,49 = |
284,605 |
|
= 9,975 |
= 98,235 |
= 225,441 |
||||
|
|
|
||||
Nсоотв |
957,291 |
0,95 222,78 = |
0 |
0 |
1168,932 |
|
= 211,641 |
||||||
Qсоотв |
– 8,336 |
0,95 5,292 = |
– 0,9 14,11 = |
–0,9 42,788 = |
– 54,517 |
|
= + 5,027 |
= – 12,699 |
= – 38,509 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.5 |
||
|
Отыскание – Мmax, Nсоотв. и Qсоотв. |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сечение II-II |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Усилия |
|
Формула отыскания усилий |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сумма |
||
|
Пост. |
|
|
0,9 К1 |
|
|
0,9К2 |
|
||||
|
→ |
|
|
кран Dmax |
|
кран Н |
|
|
|
|||
|
Загруж. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
– М |
+ 102,022 |
|
|
-0,9 89,186=-80,267 |
-0,9 32,25 =-29,025 |
|
|
– 7,27 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nсоотв |
496,013 |
|
|
0 |
|
|
|
|
0 |
|
496,013 |
|
|
|
|
|
Сечение III-III |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Усилия |
|
|
Формула отыскания усилий |
|
|
|
|
|||||
Пост. |
|
|
0,95Д |
|
0,9К1 |
|
0,9К2 |
|
|
Сумма |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Загруж.→ |
|
кран Dmin |
|
снег |
|
кран Н |
|
|
|
||
– М |
+ 33,917 |
|
0,95 3,10 = |
|
-0,9 40,632 = |
-0,9 15,11 = |
|
– 13,306 |
||||
|
= + 2,945 |
|
= – 36,569 |
|
= – 13,599 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Nсоотв |
634,691 |
|
0,95 65,61 = |
|
0,9 215,43 = |
0 |
|
|
890,908 |
|||
|
= 62,330 |
|
= 193,887 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||