Л
ИCXOДHЫE
ДAHHЫE
38.700
27.000 24.700 37.500 7.000 8.000 9.000
9.000
7.000 8.000 13.000 14.000 13.000 12.000
13.000
12.000 18.000 17.000 19.000 18.000 17.000
18.000
9.000 8.000 9.000 8.000 8.000 10.000
PACЧET
ДИCПEPCИИ BOCПPOИЗBOДИMOCTИ
ПOCTPOEHИE
MATEMATИЧECKOЙ MOДEЛИ
A=
.566768E+02
P=
.0 B=
.507305E-01
X(I)
YM1(I)
YT(I)
38.70
.795811E+01
.795735E+01
27.00
.128150E+02
.144060E+02
24.70
.178202E+02
.161889E+02
37.50
.863560E+01
.845682E+01
ПPOBEPKA
AДEKBATHOCTИ MATEMATИЧECKOЙ MOДEЛИ
MATEMATИЧECKAЯ
MOДEЛЬ AДEKBATHA
Приведенный эксперимент теория коэфф.Ионизации lкр lкр
После нахождения неизвестных коэффициентов математической модели А, В, р записать найденную математическую модель:
lкрi = 56,6768 exp( -0,057305x) (1.5)
Рис.1.2. Зависимость критического расстояния между электродами от приведенного потенциала ионизации.
Погрешность определения величины lкр при использовании компонентов составляла:
СаСОЗ = 8,0 мм; К2СО3 = 12,8 мм; Na2CO3 = 17,8 мм; MgCO3 = 8,6 мм.
Выводы по работе: максимальное значение критического расстояния между электродами lкр достигается при введении в покрытие электрода легкоионизирующегося компонента Na2CO3. Наибольшая стабильность горения сварочной дуги имеет место при использовании покрытия Na2CO3.
Работу принял преподаватель ____________ 2011
Лабораторная работа n2
Исследование влияния силы сварочного тока на значение коэффициентов расплавления и наплавки
Производительность сварки, коэффициенты расплавления, наплавки и потерь рассчитывают по формулам:
;
(2.1 и 2.2)
%
(2.3 и 2.4)
где G – производительность сварки, г/ч; Кр Кн – коэффициенты расплавления и наплавки, г/Ач; Gн Gр – массы наплавленного и расплавленного металла, г.
Результаты опытов занести в табл.2.1.
Таблица 2.1
Условия проведения экспериментов и результаты исследований
|
I, A |
GДН , Г |
GПН , г |
GН , Г |
lg , мм |
lП , мм |
Gр , г |
KН , г/Ач |
Kр , г/Ач |
KП , % |
|
100 |
313.4 |
319,3 |
5.9 |
455 |
382,0 |
7,2 |
7,1 |
8,6 |
17 |
|
100 |
307.3 |
312,8 |
5.5 |
455 |
382,0 |
7,2 |
6,6 |
8,6 |
23 |
|
100 |
308.5 |
314,1 |
5.6 |
455 |
385,0 |
6,9 |
6,7 |
8,3 |
19 |
|
120 |
302.0 |
307,5 |
5,5 |
455 |
377,0 |
7,7 |
5,5 |
7,7 |
28 |
|
120 |
303.7 |
309,5 |
5,8 |
455 |
376,0 |
7,8 |
5,8 |
7,8 |
26 |
|
120 |
261,0 |
266,9 |
5,9 |
455 |
379,0 |
7,5 |
5,9 |
7,5 |
21 |
|
150 |
300,9 |
308,4 |
7.5 |
455 |
363,0 |
9,0 |
6.0 |
7,2 |
17 |
|
150 |
299,1 |
306,3 |
7.2 |
455 |
359,0 |
9,4 |
5,8 |
7,6 |
24 |
|
150 |
311,6 |
318,7 |
7,1 |
455 |
360,0 |
9,3 |
5,7 |
7,5 |
24 |
|
180 |
307,7 |
315,7 |
8,0 |
455 |
354,0 |
9,9 |
5,3 |
6,6 |
20 |
|
180 |
301,4 |
310,2 |
8.8 |
455 |
340,0 |
11,2 |
5,9 |
7,5 |
22 |
|
180 |
308,9 |
317,2 |
8.3 |
455 |
348,0 |
10,5 |
5,5 |
7,0 |
21 |
|
200 |
301,8
|
310,5 |
8,7 |
455 |
320,0 |
13,3 |
5,2 |
8,3 |
37 |
|
200 |
303,6 |
312,1 |
8,5 |
455 |
314,0 |
13,9 |
5,1 |
8,3 |
38 |
|
200 |
305,9 |
314,2 |
8,3 |
455 |
316,0 |
13,7 |
5,0 |
8,2 |
39 |