Приведенные относительные эксцентриситеты mef для стержней с шарнирно-опертыми концами

		Приведенные относительные эксцентриситеты mef при mef1, равном
		0,1	0,5	1,0	1,5	2,0	3,0	4,0	5,0	7,0	10,0	20,0
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,30 0,17 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,68 0,39 0,22 0,10 0,10 0,10 0,10	1,12 0,68 0,36 0,18 0,10 0,10 0,10	1,60 1,03 0,55 0,30 0,15 0,10 0,10	2,62 1,80 1,17 0,57 0,23 0,15 0,10	3,55 2,75 1,95 1,03 0,48 0,18 0,10	4,55 3,72 2,77 1,78 0,95 0,40 0,10	6,50 5,65 4,60 3,35 2,18 1,25 0,50	9,40 8,60 7,40 5,90 4,40 3,00 1,70	19,40 18,40 17,20 15,40 13,40 11,40 9,50
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,31 0,22 0,17 0,14 0,10 0,16 0,22	0,68 0,46 0,38 0,32 0,26 0,28 0,32	1,12 0,73 0,58 0,49 0,41 0,40 0,42	1,60 1,05 0,80 0,66 0,57 0,52 0,55	2,62 1,88 1,33 1,05 0,95 0,95 0,95	3,55 2,75 2,00 1,52 1,38 1,25 1,10	4,55 3,72 2,77 2,22 1,80 1,60 1,35	6,50 5,65 4,60 3,50 2,95 2,50 2,20	9,40 8,60 7,40 5,90 4,70 4,00 3,50	19,40 18,50 17,20 15,40 13,40 11,50 10,80
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,32 0,28 0,27 0,26 0,25 0,28 0,32	0,70 0,60 0,55 0,52 0,52 0,52 0,52	1,12 0,90 0,84 0,78 0,78 0,78 0,78	1,60 1,28 1,15 1,10 1,10 1,10 1,10	2,62 1,96 1,75 1,60 1,55 1,55 1,55	3,55 2,75 2,43 2,20 2,10 2,00 1,90	4,55 3,72 3,17 2,83 2,78 2,70 2,60	6,50 5,65 4,80 4,00 3,85 3,80 3,75	9,40 8,40 7,40 6,30 5,90 5,60 5,50	19,40 18,50 17,20 15,40 14,50 13,80 13,00
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40	0,80 0,78 0,77 0,75 0,75 0,75 0,75	1,23 1,20 1,17 1,13 1,10 1,10 1,10	1,68 1,60 1,55 1,55 1,55 1,50 1,40	2,62 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30	3,55 3,15 3,10 3,05 3,00 3,00 3,00	4,55 4,10 3,90 3,80 3,80 3,80 3,80	6,50 5,85 5,55 5,30 5,30 5,30 5,30	9,40 8,60 8,13 7,60 7,60 7,60 7,60	19,40 18,50 18,00 17,50 17,00 16,50 16,00
	Здесь

Коэффициенты c_max для двутавровых и тавровых

сечений

1. Для двутавровых сечений с одной осью симметрии (рис. 27) ко­эф­фициент c_maxследует вычислять по формуле

, (173)

где a_x= (h₁J₁–h₂J₂)/(J_yh);

– эксцентриситет приложения сжимающей силы от­но­си­тель­но осих–х, принимаемый со своим знаком (на рис. 27e_xпоказан со знаком "плюс");

h–расстояние между осями поясов;

;

Здесь J₁иJ₂–моменты инерции соответственно большего и мень­ше­го поясов относительно осиу–у;

;

J_еиb–величины, определяемые по формулам, приведенным в табл. 79 и 80.

2. Для тавровых сечений значение коэффициента c_maxследует оп­ределять как для двутавровых сечений, принимаяJ₂= 0, а такжеb₂= 0 и t₂= 0 (рис. 27) при вычисленииJ_t.

Приложение 7*

Коэффициенты j_b для расчета балок на устойчивость

1*. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента j_bнеобходимо вычислить ко­эф­фи­ци­ентj₁по формуле

, (174)

где значения yследует принимать по табл. 77 и 78* в зависимости от характера нагрузки и параметраa, который должен вычисляться по формулам:

а) для прокатных двутавров

, (175)

где l_ef–расчетная длина балки или консоли, определяемая со­глас­но требованиям п. 5.15;

h–полная высота сечения;

J_t–момент инерции сечения при кручении;

б) для сварных двутавров, составленных из трех листов, а также для двутавровых балок с поясными соединениями на вы­со­ко­проч­ных болтах

, (176)

где обозначено:

для сварных двутавров:

t–толщина стенки;

b_fиt₁–ширина и толщина пояса балки;

h–расстояние между осями поясов;

a–размер, равный ;

для двутавровых балок с поясными соединениями на вы­со­ко­прочных болтах:

t–сумма толщин стенки и вертикальных поясных угол­ков;

b_f–ширина листов пояса;

t₁–сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;

h–расстояние между осями пакета поясных листов;

a–ширина вертикальной полки поясного уголка за вы­че­том толщины горизонтальной полки.

Значение коэффициента j_bв формуле (34) необходимо при­ни­мать:

при j₁£0,85j_b=j₁; приj₁> 0,85j_b= 0,68 + 0,21j₁, но не более 1,0.

Таблица 77