
- •Пособие по проектированию жилых зданий.
- •(К сНиП 2.08.01-85)
- •6. Перекрытия
- •Плиты перекрытий
- •Расчет железобетонных плит перекрытий
- •Расчет железобетонных плит перекрытий по предельным состояниям первой группы
- •Особенности расчета по прочности многопустотных плит
- •Особенности расчета по прочности предварительно напряженных плит, опертых по трем сторонам
- •Особенности расчета по прочности монолитных плит
- •Расчет железобетонных плит перекрытий по предельным состояниям второй группы
- •Расчет железобетонных плит по образованию трещин
- •Расчет прогибов железобетонных плит
- •Расчет раскрытия трещин
- •Расчет плит перекрытия на монтажные воздействия
- •Примеры расчета плит перекрытия
- •7. Крыши Конструкции крыш
- •Теплотехнический расчет
- •8. Объемные блоки
- •Особенности расчета объемных блоков
- •Рекомендации по определению усилий в несущей системе здания на основе расчетной схемы в виде вертикального составного стержня
- •Определение усилий в протяженных зданиях от температурных и усадочных воздействий
- •Рекомендации по обеспечению устойчивости крупнопанельных зданий при аварийных воздействиях
- •1¾Локальные разрушения
- •Особенности расчета зданий поперечно-стеновой и перекрестно-стеновой систем с ненесущими продольными наружными стенами из легких небетонных материалов
- •Особенности расчета зданий перекрестно-стеновой конструктивной системы с наружными стенами из бетонных или железобетонных панелей
- •Пример расчета устойчивости конструкций против прогрессирующего обрушения при аварийных воздействиях применительно к 9-этажным крупнопанельным домам
- •2.1. Расчет несущей способности отдельных сечений конструктивных элементов.
- •2.2. Оценка возможности возникновения механизма прогрессирующего обрушения первого типа.
- •3.1. Расчет несущей способности отдельных сечений конструктивных элементов.
- •3.5. Проверка общего условия невозможности образования механизма четвертого типа.
- •Расчет конструкций нижних нежилых этажей бескаркасных жилых зданий
- •Рекомендации по определению податливости соединений элементов несущих конструкций
- •Расчет прочности анкеровки деталей для подъема однослойных плоских изделий из тяжелого бетона
- •1¾Край панели или проема
- •Конструктивные требования
- •Расчет деталей
- •Подбор поперечного сечения деталей по прочности металлов
- •Определение глубины заделки и размеров концевой части по прочности бетона
- •Основные сведения о материалах и изделиях для изоляции стыков
Определение усилий в протяженных зданиях от температурных и усадочных воздействий
9.Для протяженных в плане здания усилий от температурно-влажностных воздействий рекомендуется определять с использованием расчетной схемы в виде горизонтальной составной системы с продольными поясами в уровне перекрытий, которые соединены податливыми связями сдвига. Приводимые ниже расчетные формулы применимы для регулирования по высоте составных стержней. Нижний ярус составной системы может иметь геометрические и жесткостные характеристики, отличающиеся от остальных ярусов. Расчетные формулы получены для системы с бесконечно большим числом ярусов и применимы для определения усилий в нижней половине высоты здания при количестве этажей девять и более (в верхних этажах усилия существенно уменьшаются).
При расчете учитываются изменения во времени средних по сечениям конструкции температур Dt(по отношению к начальной температуреtо) и относительных деформаций усадки бетонаe, возникающих из-за уменьшения его начальной влажности.
Изменение во времени средних по сечениям конструкций температур Dtи начальные температурыtоопределяются по СНиП 2.01.07—85.
10.Расчет на температурно-влажностные воздействия выполняется для стадий возведения и эксплуатации здания.
Для стадии возведениярекомендуется различать два расчетных случая:
первый — здание возведено в теплое время года и до пуска отопления конструкции здания охлаждаются вследствие понижения температуры наружного воздуха в холодное время года;
второй — здание возведено в холодное время года и конструкции здания нагреваются вследствие повышения температуры наружного воздуха в теплое время года.
В первом расчетном случае из-за противодействия основания температурным изменениям линейных размеров продольных конструкций в них возникают растягивающие напряжения, во втором расчетном случае — сжимающее напряжения.
В первом расчетном случае усадочные деформации можно не учитывать, так как в холодное время года деформации усадки бетона не увеличиваются. В связи с тем, что температурные и усадочные деформации во втором расчетном случае противоположны по знаку, а сжимающие напряжения в продольных конструкциях, как правило, не опасны, допускается второй расчетный случай не рассматривать.
Для стадии эксплуатациинеобходимо проверить конструкции на совместное влияние температурного сокращения продольных наружных стен и деформаций усадки продольных конструкций.
Для зданий с ненесущими наружными стенами, а также с трехслойными несущими стенами с гибкими связями между слоями при определении усилия во внутренних конструкциях можно учитывать только изменение деформаций усадки. Наружный слой продольных трехслойных стен в случае опирания его на фундамент следует рассчитывать на совместное влияние уменьшения его средней температуры (при переходе от теплого к холодному времени года) и деформаций усадки.
11.Продольное усилие в сеченииxпродольного пояса надk-м ярусом определяется по формуле
(29)
где аk— коэффициент линейных температурных деформаций бетона конструкций, образующий продольный пояс k;Dtk— расчетный перепад средних температур продольного поясаk;ek— расчетное изменение деформаций усадки бетона, образующего продольный пояс k;ЕAk— продольная жесткостьk-го пояса (при k > 1 ЕAk = EA);
wm = (2m ‑ 1) p/2; (30)
x— безразмерная координата, отсчитываемая вдоль длины составной системы с началом отсчета по ее середине (0£x£1); b1,b — погонные жесткости при сдвиге продольных связей соответственно в первом и всех остальных ярусах составной системы;
(31)
при b1 = b и EA1 = EAqm = 1 — полудлина составной системы (половина расстояния между температурно-усадочными швами);
(32)
В формуле (29) число учитываемых членов ряда рекомендуется принимать с учетом того, что первый отбрасываемый член ряда характеризует ошибку вычислений. Для получения решения с точностью 0,05 достаточно учесть пять членов ряда. В общем случае рекомендуется удерживать нечетное число членов ряда.
Погонное сдвигающее усилие в продольных связях k-го яруса определяется по формуле
(34)
12.Продольная жесткостьk-го пояса EAkопределяется как сумма продольных жесткостей перекрытияEak,rпродольных стенEAk,w.При изменении жесткостных характеристик перекрытий и продольных стен по длине определяется приведенная продольная жесткость пояса, определяемая по формуле
(35)
где Li—длинаi-го участка по длине здания, в пределах которого продольная жесткость пояса постоянна; EAk,i— продольная жесткость k-гoпояса наi-м участке;n— общее число участков.
Продольная жесткость пояса до образования трещин в бетоне определяется по формуле
EA = ElAb + EsAs, (36)
где El—длительный модуль деформации бетона
El = Eb/(1 + jbt); (37)
Eb — начальный модуль упругости бетона;jbt— определяется по формуле (2) Пособия.
Продольная жесткость пояса после образования в нем трещин определяется по формуле
ЕA = ЕsАs/ys, (38)
где ys— коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона между трещинами и определяемый согласно нормам проектирования железобетонных конструкций.
13.Погонная жесткость (связей сдвигаk-го пояса определяется по формуле
(39)
где GAk,i— жесткость при сдвиге горизонтального сечения продольных стенk-го яруса наi-м участке:Нk— высотаk-го яруса; Li — длинаi-го участка.
Жесткость при сдвиге i-го участка сквозной продольной стены с проемами рекомендуется определять для горизонтального сечения в уровне проемов по формуле
GAk,i = EiAi/(2,5 + H2o/Li), (40)
где Ai, Li — соответственно площадь и длина горизонтального сечения стены наi-м участке;Hо — высота проема в стене вk-м ярусе.
Жесткость при сдвиге i-го участка продольной стены, состоящей из отдельных, не связанных между собой участков, рекомендуется определять по формуле
(41)
где Сj— коэффициент жесткости основания при повороте фундамента в плоскости стены;Iji ¾ момент инерции фундаментаi-го участка стены относительно оси, перпендикулярной плоскости поворота фундамента.
При опирании стен на свайные фундаменты с высоко расположенными ростверками жесткости при сдвиге связей необходимо определять по специальным рекомендациям.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2