4.2 Расчет эффективных значений напряженности поля сигналов

в точке передачи, пересчитанных к 1,2 кВт.

При определении эффективных значений напряженности поля сигнала в точке приема E_с(дБ) поглощение энергии радиоволн на трассе обычно учитывается величиной критической частоты слояE(индекс поглощенияf_оE). Величинаf_оEзависит от широты и местного времени в точке отражения, сезона и уровня солнечной активности. На многоскачковых трассах величинаf_оEнаходится как среднее арифметическое критических частот слояEв каждой точке отражения, определяемых в серединах равных скачков, на которые разбивается трасса. На рис.3 приведена картаf_оEдля июля и для уровня солнечной активностиW=50

Рисунок 2 – Карта для определения критических частот для слоя Е

Данные о критических частотах слоя Е в каждой точке поглощения и средних индексах поглощения f_оEср приведены в таблице 3.

Таблица 2

Время связи	fоEср, МГц
00.00 – 02.00	0,3
12.00 – 14.00	2,2

Для заданной протяженности трассы d=437км по найденным значениям индекса поглощенияf_оEср и ОРЧ из графика на рис.1 определяются эффективные значения напряженности поля сигналаE_с^I(дБ) от передатчика с эффективной мощностью излучения 1,2 кВт.

Рисунок 3 – Зависимость напряженности поля от индексов поглощения f_оEср

и рабочей частоты fр.

- ночью;– днем;

Значения напряженности поля сигналов в точке приема для передатчика с отличной от 1,2 кВт эффективной мощностью излучения рассчитывается по формуле:

где – эффективная мощность излучения передатчика;

– мощность, подводимая к передающей антенне;

– относительный коэффициент усиления передающей антенны.

Относительный коэффициент усиления антенны ВНнайдем из рис.4.

Рисунок 4.

Gэ=1,95 – ночью (4,9МГц,=61,2м);

Gэ=1,8 – днем (11,3 МГц,=26,5 м);

Рэф.изл.=0,25*1,2*кВт*1,95= 0,59 кВт – ночью (4,9 МГц);

Рэф.изл.=0,25*1,2*кВт*1,8=0,54 кВт – днём (11,3 МГц);

Ес=42+10lg0,72=39,7дБ – ночью (4,9 МГц)

Ес=33+10lg0,54=32,3дБ – днём(11,3 МГц).

Рассчитанные значения представлены в таблице 4.

Таблица 4.

Время связи	fр, МГц	fоEср, МГц	EсI, дБ	Gэ	Рэф.изл.,кВт	Ес, дБ
00.00 –02.00	4,9	0,3	42	1,95	0,59	39,7
12.00 – 14.00	11.3	2,2	35	1,8	0,54	32,3

4.3 Расчет средних уровней сигналов и их рассеяния на входе приёмника

Расчет средних уровней сигналов на входе приемника с учетом полученных в пункте 4 значений напряженности поля сигналов в точке приема, а так же характеристик приемной антенны ВН 13/9 и входа приемника, производим по формуле:

. (3)

Зависимость входного сопротивления наклонного вибратора 13/9 приведена на рис. 6.

Для согласования V–образной наклонной антенны с коаксиальным фидером (pф=Rпр=75 Ом) используется согласующий трансформатор с коэффициентом трансформации:

η²=RА.ср/Rпр, (4)

где RА.ср– среднее входное активное сопротивление антенны в диапазоне рабочих частот.

В данном случае RА.ср=110 Ом.

η²=110/75=1,47.

Пересчитанные активное и реактивное сопротивления антенны

На частоте 4,9 МГц равны:

R'A= RА / η²=225/1,47=153 Ом;

X'A=XA/ η²=110/1,47 =74,8 Ом.

На частоте 11,3 МГц:

R'A= RА / η²=107/1,47=72,8 Ом;

X'A=XA/ η²= 60/1,47=40,8 Ом.

При расчете среднего уровня сигнала на входе приемника с учетом согласующего трансформатора необходимо в выражение для расчета среднего уровня сигнала на входе приёмника внести поправку 20lgn=6,7 дБ вследствие уменьшения ЭДС на выходе трансформатора вnраз. Таким образом получим:

Ночью, 4,9 МГц: дБ;

Днем, 11,3 МГц: дБ;

Результаты расчёта представлены в таблице 5.

Таблица 5

fр, МГц	RА,Ом	XA,Ом	R'A,Ом	X'A,Ом	Gэ
4,9	225	110	153	74,8	1,95	54
1 11,3	107	60	72,8	40,8	1,8	40,2

На основании статистических данных задаемся величинами рассеяния уровня сигнала у = 3 дБ днем,у= 7 дБ ночью.