Печать 2 / poch2

Умови проведення дослідів:

1. Матеріал – пшоно

2. Барометричний тиск =740 мм.рт.ст.

3. Температура навколишнього середовища Т=18⁰С

4. Висота нерухомого шару =140 мм

5. Розмір частинок d_e =0,002 м

6. Густина р_n = 1200 кг/м³

7. Насипна густина р_нс = 770 кг/м³

8. Внутрішній діаметр апарату в зоні газорозподільної решітки

D = 0,115 м.

Результати експериментальних досліджень гідродинаміки псевдозрідженного шару та газорозподільного пристрою заносимо до Таблиці 3.1.

Р₁ – покази дифманометра (гідравлічний опір шару матеріалу в апараті Н), мм. вод. ст.

Р₂ – покази дифманометра (гідравлічний опір газорозподільної решітки), мм. вод. ст.

Р₃ – покази дифманометра (гідравлічний опір псевдозрідженного шару) , мм. вод. ст.

V – витрати повітря, що знаходимо з графіка залежності Р₁ = f(V), мм. вод. ст.

Т₁ – температура повітря на вході в апарат, С⁰

Н₀ – висота частинок псевдозрідженного шару до початку псевдо зрідження, мм

Н – висота частинок псевдозрідженного шару під час псевдо зрідження, мм

W – швидкість повітря в перетині препарату, м/с

Н/Н₀ – ступінь розширення шару

W₁ – швидкість повітря в отворах газорозподільної трубки, м/с

(W²₁*Р_с)/2 =А , Н/м²

р_с – густина повітря, кг/м³

p_c=1.213 кг/м³

Обробка результатів досліджень:

За данними таблиці 3.1 будуємо криву псевдо зрідження(Рисунок 3.2), на якій відмічаємо значення W₀ і W_B.

Рисунок 3.2. Залежність гідравлічного опору псевдозрідженного шару Р₃ від швидкості повітря в перетині препарату W

З рисунка 3.2 видно, що W₀ = 0,172 м/с – критична швидкість початку псевдозрідження, а W_В = 0,24 м/с – швидкість виносу.

Тепер знаходимо максимальне число псевдо зрідження К_мах при діапазоні 0,172-0,24.

, де W_р – робоча швидкість(0,172-0,24) м/с

Тепер будуємо криву залежності Н/Н₀=f(W/W₀) для визначення порізності ПШ :

Рисунок 3.3. Залежність ступінь розширення шару Н/Н₀ від максимальне число псевдо зрідження W/W₀

Будуємо криву залежності Р₂=f((W₁²*р_с)/2):

Рисунок 3.4. Залежність гідравлічний опір газорозподільної решітки Р₂ від комплексу А

З графіку видно, що коефіцієнт гідравлічного опору = tg α= 4,2422

Користуючись формулами (3.7) та (3.8), розраховуємо для еквівалентного діаметру частинок в апараті значення швидкостей W₀ та W_в та порівнюємо їх з дослідними.

Re₀ (3.7)

Re_в (3.8)

де Ar= (3.9)

Ar= = 5,056*10^5

Re₀ = 98,5

Re_в = 1119,2

Розраховуємо абсолютне та відносне відхилення розрахункових та дослідних значень:

Теоретичне значення Re_{0 =}98,5 Re_в =1119,2

Практичне значення Re_{0 =}1302 Re_в =1837

Абсолютне відхилення :

=1203,5 =718

Відосне відхилення :

=0,924 =0,39

Висновок: на цій лабораторній роботі ми визначили залежність між швидкістю зріджуючого агенту і перепадом тиску на ПШ, визначили критичну швидкість, залежність між числом псевдозрідження і ступенем розширення шару, коефіцієнт гідравлічного опору, еквівалентний діаметр для частинок, критичну швидкість та швидкість частинок нашого (0,002 м) діаметру.

dp1	v	v/3600	dp2	dp3	h	h0	w	w1	h/h0	А	kw
20	30	0,008	3	25	140	140	0,092	2,637	1,000	4,219
30	36	0,010	15	70	145	140	0,111	3,165	1,036	6,075
40	40	0,011	25	75	175	140	0,123	3,517	1,250	7,500
50	45	0,013	30	75	200	140	0,138	3,956	1,429	9,493
60	48	0,013	35	85	215	140	0,148	4,220	1,536	10,801
70	53	0,015	40	79	220	140	0,163	4,659	1,571	13,168
80	55	0,015	45	75	240	140	0,169	4,835	1,714	14,180
90	60	0,017	55	72	250	140	0,185	5,275	1,786	16,876	1,073
100	64	0,018	75	70	265	140	0,197	5,627	1,893	19,201	1,145
110	62	0,017	70	70	270	140	0,191	5,451	1,929	18,020	1,109
120	69	0,019	71	70	270	140	0,212	6,066	1,929	22,318	1,234
130	72	0,020	80	70	270	140	0,222	6,330	1,929	24,301	1,288
140	73	0,020	88	70	295	140	0,225	6,418	2,107	24,981	1,306
150	76	0,021	95	70	310	140	0,234	6,682	2,214	27,076	1,360
160	78	0,022	110	68	315	140	0,240	6,857	2,250	28,520
170	82	0,023	110	65	320	140	0,252	7,209	2,286	31,520
180	84	0,023	118	65	335	140	0,258	7,385	2,393	33,077
190	86	0,024	125	65	340	140	0,265	7,561	2,429	34,670
200	88	0,024	130	65	345	140	0,271	7,737	2,464	36,302
210	90	0,025	138	65	350	140	0,277	7,912	2,500	37,971
220	92	0,026	146	65	355	140	0,283	8,088	2,536	39,677
210	90	0,025	140	65	355	140	0,277	7,912	2,536	37,971
200	88	0,024	135	65	345	140	0,271	7,737	2,464	36,302
190	86	0,024	130	65	340	140	0,265	7,561	2,429	34,670
180	84	0,023	120	65	340	140	0,258	7,385	2,429	33,077
170	82	0,023	115	65	330	140	0,252	7,209	2,357	31,520
160	80	0,022	105	65	340	140	0,246	7,033	2,429	30,001
150	78	0,022	100	65	330	140	0,240	6,857	2,357	28,520
140	76	0,021	92	68	320	140	0,234	6,682	2,286	27,076	1,360
130	74	0,021	85	68	320	140	0,228	6,506	2,286	25,670	1,324
120	72	0,020	80	68	300	140	0,222	6,330	2,143	24,301	1,288
110	70	0,019	70	68	295	140	0,215	6,154	2,107	22,970	1,252
100	68	0,019	65	68	285	140	0,209	5,978	2,036	21,676	1,216
90	66	0,018	60	68	285	140	0,203	5,802	2,036	20,420	1,181
80	64	0,018	50	68	270	140	0,197	5,627	1,929	19,201	1,145
70	62	0,017	42	68	240	140	0,191	5,451	1,714	18,020	1,109
60	60	0,017	38	68	225	140	0,185	5,275	1,607	16,876	1,073
50	58	0,016	30	68	200	140	0,178	5,099	1,429	15,770	1,038
40	56	0,016	20	68	170	140	0,172	4,923	1,214	14,701	1,002
30	54	0,015	10	65	150	140	0,166	4,747	1,071	13,669
20	52	0,014	5	70	140	140	0,160	4,572	1,000	12,676

Труфанов О.С., ХН-01, 3 курс, ХТФ