3.6 Определение шага свай

t= Р_г^//(P+ G_р)=615,19/(310+20)=1,86 м (3.16)

где:

t – максимальный шаг свай;

Р_г^/ – несущая способность одной сваи по грунту;

P – расчетная нагрузка на ростверк;

G_р=20 кН / м² – вес ростверка.

3.7 Расчет ростверка

Ростверки под стенами кирпичных зданий, опирающиеся на железобетонные сваи, расположенные в один или два ряда, должны рассчитываться на эксплуатационные нагрузки и нагрузки, возникающие в период строительства.

а) Расчет ростверка на эксплуатационные нагрузки:

Для различных схем нагрузок расчетные изгибающие моменты определяются по формулам, приведенным в табл.1прил.9 [18], в зависимости от величин L_p и а.

а - длина полуоснования эпюры нагрузки

, где (3.17)

Е_р - модуль упругости бетона ростверка = 275000 кгс/см²,

Е_к — модуль упругости кладки стены над ростверком = 12750 кгс/см²,

I_Р – момент инерции сечения ростверка =м^{4 (3.18)}

b_к – ширина стены, опирающейся на ростверк — 0,38 м

м (3.19)

L_р - расчетный пролет, принимаемый равным 1,05·L_св = 1,05x1,02 = 1,07 м

L_св – расстояние между сваями в свету =1,02 м

При а > L_св

кН·м (3.20)

где q₀=330 кН/м – равномерно распределенная нагрузка от здания на уровне низа ростверка.

кН·м (3.21)

б) Расчет ростверка в продольном направлении на нагрузки, возникающие в период строительства

кН·м (3.22)

q_к – вес свежеуложенной кирпичной кладки высотой 0,5L, но не меньшей, чем высота одного ряда блоков, определенный с коэффициентом перегрузки n=1,1

q_к = n·0,5L_рb_кγ_к=1,1·0,5·1,07·0,38·1,9=0,42 т =4,2 кН (3.23)

где:

b_к – ширина стены;

γ_к – объемный вес кирпичной кладки (γ_к=1,9 т/м)

кН·м (3.24)

За расчетный момент в опорном сечении принимаем М_оп = -31,48 кН·м, в пролете - М_пр = 15,74 кН·м

см² – принимаем 2Ø12 А400, А_s=2,262 см²

см² – принимаем 2Ø12 А400, А_s=2,262 см^{2 (3.25)}

В качестве распределительной арматуры принимаем А240 Ø8 с шагом 400 мм.

Вкачестве поперечной арматуры принимаем А240Ø8 с шагом 200 мм.

Рисунок 3.12 плоский каркас Кр-1

3.8Расчет осадки фундамента

Осадка запроектированного фундамента должна удовлетворять условию , гдеS – совместная деформация основания сооружения, определяемая расчётом; S_u – предельное значение совместной деформации основания.

Осадка свайного фундамента определяется по формуле:

, (3.26)

где:т/м– погонная нагрузка на фундамент; (3.27)

где:

N₁ =34,8 тс– расчетная нагрузка передаваемая на сваю.

n_p =1– число рядов свай;

n – коэффициент перегрузки, равный 1,1;

γ_ср – среднее значение объемного веса грунта;

h_ф – расстояние от планировочной отметки до плоскости острия свай;

b_м – ширина массива грунта со сваями.

p = 0,33 кН/см – погонная нагрузка на фундамент;

(3.28)

Е =1,2 кН/см²– модуль деформации грунта активной;

µ=0,35 – коэффициент бокового расширения грунта;

δ₀ =0,85 – безразмерная компонента принимается по номограмме [18, рис. 21]., в зависимости от µ, приведенной ширины фундамента β=b/l=0,5/1190≈0,05 и приведенной глубины активной зоны (- глубина нижней границы активной зоны).

Напряжения в активной зоне ленточных свайных фундаментов определяются по формуле:

(3.29)

a_n = 13,7907– безразмерный коэффициент определяемый по [18, табл. 22].

кН/см^{2 (3.30)}

Значения напряжений на различной глубине активной зоны заносим в

таблицу 3.5.

Таблица 3.5

	an	, кН/см2	Глубина от плоскости острия свай, см
1,01	13,7907	0,018490448	11,9
1,05	8,0206	0,010753949	59,5
1,1	5,1769	0,006941141	119
1,2	3,3168	0,004447136	238
1,3	2,5773	0,003455621	357
1,4	2,1593	0,00289517	476
1,5	1,8817	0,002522967	595
1,6	1,6797	0,002252127	714
1,7	1,524	0,002043366	833
1,8	1,3991	0,001875901	952
1,9	1,2959	0,001737531	1071
2,0	1,2087	0,001620614	1190
2,1	1,1338	0,001520189	1309
2,2	1,0685	0,001432635	1428

Анализ значений напряжений, приведенных в таблице 3.5, показывает, что нижняя граница активной зоны может быть принята z₀=13,7 м

(3.31)

кН/см^{2 (3.32)}

Осадка свайного фундамента равна:

см≤ 8см –условие выполняется (3.33)