
- •1 Импульсный объемный дозатор сыпучих материалов
- •1 ― Рабочая камера; 2 ― транспортный ствол; 3 ― аэроднище; 4 ― вентилятор;
- •12 ― Датчик-реле давления. ― массовые расходы несущего воздуха и
- •2 Исходные данные для проектирования
- •3 Расчетная часть
- •3.1 Статический расчет дфс
- •3.1.1 Расчет номинальной (рабочей) скорости несущего воздуха.
- •3.1.2 Расчет параметров импульсной последовательности
- •3.1.3. Проверка работоспособности дозатора при загрузке
- •3.1.4 Расчет параметров загрузочного материалопровода
- •3.2 Расчет потерь давления при выдаче дозы
- •3.3 Выбор воздуходувного агрегата
- •3.4 Определение геометрических параметров камеры дозатора
- •1 Мерная камера, 2 загрузочный материалопровод; 3 транспортный ствол;
- •4 Материалоотделитель; 5 аспирационный патрубок; 6 воздухопровод;
- •7 Разгрузочный патрубок.
- •Курсовой проект
- •Задание на курсовой проект
3.2 Расчет потерь давления при выдаче дозы
Для
обоснованного выбора типа и параметров
воздуходувной машины необходимо знать
величину потерь давления при выдаче
дозы. При известных скоростях воздуха
и материала, потери давления при
транспортировании можно рассчитать
как сумму потерь от трения воздуха
и материала
,
потерь на изменение количества движения
массы материала
и потерь на местных сопротивлениях
[7, 8].
Потери напора от трения материала определяются по формуле [8]:
|
(40) |
где
0,0074;
— средняя скорость материала на участке,
.
Потери напора от трения воздуха:
|
(41) |
где
при
и
при
.
Расчет потерь на местных сопротивлениях ведется отдельно для воздуха и материала [12] по формуле:
|
(42) |
где
— коэффициент местного сопротивленияi
– го участка;
— плотность и скорость воздуха или
материала.
Общие потери напора
|
(43) |
3.3 Выбор воздуходувного агрегата
Необходимую для создания потока несущего воздуха воздуходувную машину выбирают по [7, 11 или др.], в зависимости от необходимого максимального расхода и давления воздуха, определенных в предыдущем разделе.
3.4 Определение геометрических параметров камеры дозатора
Заполняемый объем камеры 1 питателя (рисунок 7) определяется массой дозы при насыпной плотности материала:. Форма камеры должна обеспечить свободное поступление материала в зону загрузки транспортного ствола без предварительного псевдоожижения.
1 — камера; 2 — транспортный ствол; 3 — загрузочное отверстие; 4 — аэроднище; 5 — воздухопровод.
Рисунок 7 — Цилиндроконическая (а) и пирамидальная (б) камеры ДФС
Загрузочное
отверстие 3 должно быть расположено
так, чтобы обеспечивалось максимальное
заполнение объема камеры материалом.
Степень заполнения определяется также
углом естественного откоса материала
,
который, в свою очередь, зависит от
параметров материала, в первую очередь,
от влажности. Поперечный срез загрузочного
торца транспортного ствола должен
располагаться параллельно аэроднищу,
на определенном (оптимальном) расстоянииZ
от последнего (см. рисунок 1 и комментарии
к нему, а также [7]). Площадь аэроднища
должна обеспечивать пропускание
максимально количества воздуха в единицу
времени. При этом аэродинамическое
сопротивление материала аэроднища
должно быть по возможности минимальным
[17]. Конструкции камер могут быть
различными в зависимости от особенностей
эксплуатации.
На рисунке 8 представлен общий вид пирамидальной камеры со смещением оси транспортного ствола к одной из стенок и схемы ее заполнения материалом. Аэроднище может быть прямоугольным или круглым. Преимущества данной конструкции:
разный угол наклона стенок обеспечивает равномерное заполнение в гравитационном режиме [18];
смещение оси транспортного ствола позволяет увеличить размер загрузочного отверстия, что в свою очередь приводит к уменьшению времени загрузки камеры и повышению производительности питателя.
Рисунок 8 — Схема и общий вид пирамидальной камеры ДФС
с аэроднищем и со смещенной осью транспортного ствола
На рисунке 9 представлен общий вид ДФС, не оборудованного аэроднищем. Подобная конструкция, в первую очередь, позволяет существенно уменьшить величину давления воздуха, выносящего СМ, обеспечить экономию электроэнергии и снизить мощность воздуходувного агрегата при той же скорости выдачи дозы СМ. Проблема в данном случае определяется необходимостью разрабатывать конструкцию узла ввода несущего воздуха и входа в транспортный ствол применительно к каждому продукту и расходу, с тем, чтобы обеспечить минимум гидравлического сопротивления при выдаче дозы.