2.1.3 Расчет поперечного ребра

Схема распределения нагрузки на поперечное ребро:

q^экв = g_реб + 5 g₁/8

g_реб = b  h  _жб = 2500  0,08  0,15 = 30 кг/м

g₁ = g b'_ƒ = 1317  1,1 = 1448,7 кг/м

Ширину полки принимаем геометрически, исходя из области действия нагрузки на одно ребро.

q_экв = 30*1,04 + 5  1448,7 / 8 = 936,64 кг/м

Рис. 3

М = q ∙ l₁²/11 = 936,64 ∙ 1,04² /11 = 92,1 кг∙м

Арматура Ø 4 Вр-I с R_s = 4233 кгс/см²

α_m = = 9210/(173 ∙ 110 ∙ 18,5²) = 0,001

Из табл.3.1 [3] находим ξ = 0,01; ζ = 0,995

A = 9210/(4233 ∙ 18,5 ∙ 0,995) = 0,138 см²

Принимаем 2 Ø 4 Вр-1 с A_s = 0,25 cм² .

2.1.4 Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси

В элементах без поперечной арматуры расчет прочности по наклонному сечению производят по эмпирическому условию:

–поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении

–поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой в наклонном сечении

Арматура Вр-I

Rsw=300 МПа=3060 кгс/см2

- для тяжелого бетона

- ширина ребра

- рабочая высота

с= 2*=2*33=66 см – приблизительная длина опасной трещины

Условие выполняется!

=0.75

-площадь двух хомутов

- шаг хомутов

Условие выполняется!

Необходимо проверить следующее условие:

Условие выполняется!

Вывод: Подбираю арматуру 2 Ø 4 Вр-I с A_s = 0,25 cм². Шаг стержневой арматуры в опасной зоне 150 мм. Продольную арматуру подбираю конструктивно в 3 раза толще поперечной арматуры A-III 2 Ø 12 с A_s = 2.26 cм².

2.2. Расчет ребристой плиты по предельным состояниям іі группы

2.2.1 Определение геометрических характеристик приведенного сечения

Рис. 4

1. Коэффициент приведения

2. Площадь приведенного сечения

3. Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани сечения.

4. Расстояние от нижней грани приведенного сечения до центра тяжести приведенного сечения.

5. Момент инерции приведенного сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести

6. Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне

7. Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной, до центра тяжести приведенного сечения.

8. Момент сопротивления приведенного сечения по верхней зоне

2.2.2 Определение потерь предварительного напряжения арматуры

Первые потери (возникают в стадии изготовления изделий)

1. Потери от релаксации напряжений арматуры.

При электротермическом способе натяжения арматуры:

2. Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами

, т.к. при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.

3. Потери от деформации упоров.

При электротермическом способе натяжения арматуры:

4. Потери от деформации анкеров натяжных устройств

Усилие обжатия бетона:

Напряжение в бетоне при обжатии:

–эксцентриситет

Вторые потери (возникают в стадии эксплуатации изделия)

5. Потери от усадки бетона

Для бетона класса В30, подвергнутого тепловой обработке:

6. Потери от ползучести бетона

где

Усилие обжатия с учетом вторых потерь:

с

Напряжение в бетоне при обжатии:

2.2.3 Расчет по образованию трещин в растянутой зоне бетона.

К ребристой предварительно напряженной плите предъявляются требования III категории трещиностойкости.

Расчет изгибаемых, внецентренно сжатых элементов по образованию трещин производится из условия:

–нормативный изгибающий момент в нормальном сечении от внешней нагрузки;

- момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый по формуле:

Следовательно, трещины в растянутой зоне не образуются. Поэтому выполнять расчет по раскрытию трещин в растянутой зоне не требуется.