Покотилов-Пособие по расчету сист отопления

кольцо состоит из последовательных участ

ков 1, 2, 3…8, 16, 17, 18, 19, 20, 16*, 21*, 8*… 3*, 2*, 1а, соответственно пронумерованных

на схеме рис. 6.1.

Определяем длины участков l а также

уч

их тепловые нагрузки Qt по выражению (3.6).

Например, для участка No 20

Qt = 1,05 1030 = 1082 Вт,

для участков No 8 и No 8*

Qt = 1,05 (4150 + 4690) = 9282 Вт,

для участков No 7 и No 7*

Qt = 9282 + 1,05 3130 = 12570 Вт,

для участков No 6 и No 6*

Qt = 12570 + 1,05 2370 = 15057 Вт, и т.д.

Исходные данные и результаты гидравли-

ческого расчета рекомендуется вносить в ве-

домость гидравлического расчета, например,

в виде табл. 6.1. По выражению (3.7) опреде-

ляем расчетный расход теплоносителя

Gуч = 0,86 Qt /(85 - 65) = 0,043 Qt. Вычисляе-

мые значения G , кг/ч, заносим в графу 3

уч

табл. 6.1.

Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σζ для каждого участка основ-

ного циркуляционного кольца определяет-

ся по Приложению «В»:

-участок No 1: два отвода Σζ = 0,5 2 = 1,0;

-участок No 2: тройник на ответвление

Σζ = 1,5;

-участок No 3: тройник на ответвление,

задвижка Σζ = 1,5 + 0,5 = 2,0;

-участки No 4, 5, 6, 7: тройник проходной

ζ = 1,0;

-участок No 8: тройник проходной, полуот-

-участок No 17: тройник проходной,

Σζ = 1,0;

-участок No 18: тройник проходной,

Σζ = 1,0;

-участок No 19: тройник проходной,

Σζ = 1,0;

-участок No 20 (без учета термостатического клапана ГЕРЦ-TS-90 и балан-

Σζ = 1,0 + 2,0 + 3,0 = 6,0;

-участок No 16* (без учета вентиля запор-

ного ШТРЕМАКС-AG): отвод, Σζ = 0,5;

-участок No 21*: отвод, тройник проход-

ной, Σζ = 0,5 + 1,0 = 1,5;

-значения Σζ на участках No 8*, 7*, 6*, 4*,

идентичны соответствующим участкам на

подающей магистрали;

-участок No 5*: 2 отвода, тройник проход-

ной Σζ = 1,0 2 + 1,0 = 3,0;

-участок No 3*: тройник на противотоке,

задвижка Σζ = 3,0 + 0,5 = 3,5;

-участок No 2*: тройник на противотоке,

отвод Σζ = 3,0 + 0,5 = 3,5;

-участок No 1а: отвод ζ = 0,5;

-ТП (без учета клапана ГЕРЦ арт.1403732

и2-х фильтров d65мм): 6 задвижек, 4 отвода

Σζ = 0,5 6 + 0,5 4 = 5,0.

Потери давления на местные сопротив-

ления Z, Па, определяем по номограммам Приложения «Г» как функция Z f( Σζ) и за-

носим в графу 10 табл. 6.1.

Используем первое направление гидрав-

лического расчета для основного расчет-

ного циркуляционного кольца. С помощью

номограммы Приложения «А», задаваясь

скоростью воды 0,3…0,5 м/с, подбираем диа-

метры расчетных участков d мм, а также

у

соответствующие значения V, м/c, R, Па/м,

которые заносим в графы 6 и 7 табл. 6.1. При

этом рекомендуется ограничиваться величи-

ной удельной потери давления на трение R

не более 100…200 Па/м.

Характер пользования номограммой показан на рис. 6.3 на примере участков No 1

∆

ГЕРЦ-TS-90

1/2 1 7723 9

Значение Kv

0,01 2 3 4 5

100

5

4

3

2

0,25

10

∆Р = 2508 Па 5

кл

∆Р = 2210 Па

кл

2

1

Kv = 0,2m³/ч

10

Перепад давления ∆

Расход qm

Далее следует рассчитать циркуляцион-

ное кольцо через прибор 2-го этажа Ст12

ветки «В». Для основной части участков это-

го кольца, являющихся общими с основным кольцом, уже были определены диаметры труб и потери давления в них. Необходимо

определить потери и гидравлические харак-

теристики только цепи из участков No 22 и No 23, для которых располагаемое давление

будет равно потерям в параллельном участ-

ке No 20 с учетом дополнительного влияния

Р . Тогда, с учетом (4.5), располагаемое цир-

е

куляционное давление для цепи из участков

No 22 и No 23 равно:

де

Рg ∆h ∆ρ (t t ) = 9,81 3,0 0,60.(85-65) =

= 353Па.

Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σζ

- участок No 22 (а также No 24 и No 26) (без

учета термостатического клапана ГЕРЦ-

TS-90 и балансового радиаторного вентиля

ГЕРЦ-RL-5): тройник на ответвление, ради-

атор секционный, тройник на противотоке,

Σζ = 1,5 + 2,0 + 3,0 = 6,5;

-участок No 23 (а также No 25 и No 27):

тройник проходной, Σζ = 1,0;

-участок No 28 (без учета термостатического клапана ГЕРЦ-TS-90 и балансового ра-

диаторного вентиля ГЕРЦ-RL-5): тройник на

ответвление, радиатор секционный, отвод,

тройник проходной, Σζ =1,5+2,0+1,5+1,0=6,0.

Таблица 6.1

∆Pкл2 = (Σ∆Pкл )рег.уч ∆Pкл1

Требуемое значение пропускной способности k балансового вентиля ГЕРЦ-RL-5

определяем по вышеприведенной формуле или по номограмме, показанной на рис. 6.5, с помощью которой также определяем значения n гидравлической настройки вентиля ГЕРЦ-RL-5. Расчет гидравлических параме-

тров и его результаты выполняем в ведомо-

сти в виде табл. 6.2.

Значения для уч.No 20 занесены в

табл. 6.2 из вышеприведенных результатов

Для уч.No 22 величина ∆Pкл1 = 310 Па

определяется по номограмме рис. 6.4. Зна-

чение ∆Pкл2 определяем по выражению

∆Pкл2 = 2818 - 310 = 2508 Па.

Значение k балансового вентиля ГЕРЦ-

RL-5 определяем по формуле (4.10)

kG/(10 ∆P )0,5 = 32/(10.2508)0,5

к

=0,20 м3/ч,

азначения n гидравлической настройки

определяем по номограмме рис. 6.5: n = 0,9.

T21

T11

d15

Головка

термостатическая

T11

d15

Kv = 6,56 м3/ч

Арт. 1 4215 11

Клапан ГЕРЦ-TS-90-V (рис. 6.2б) создает

на “регулируемом участке”

∆P = (Σ∆P )

кк рег.уч

При этом клапан ГЕРЦ-TS-90-V сочетает

всебе функции регулирующего и балансово-

оклапана

На участке No 20 сопротивлением кла-

пана ГЕРЦ-TS-90-V задаемся, принимая равным (Σ∆P ) ∆P = 2830 Па (задава-

крег.уч кл

емую величину (Σ∆P ) принимаем рав-

кл рег.уч

ной аналогичной величине из предыдущего

примера, см. табл. 6.2а). Значение k кла-

пана ГЕРЦ-TS-90-V определяем по формуле

(4.10)

kG/(10.∆P )0,5 = 47/(10 2830)0,5

=0,29 м3/ч.

Для участка No 20 значение n гидрав-

лической настройки клапана ГЕРЦ-TS-90-V

определяем по номограмме, показанной на

рис. 6.4б. Получили n = 6,8

Значение пропускной способности k

клапана ГЕРЦ-TS-90-V определяем по вы-

шеприведенной формуле или по номограм-

ме, показанной на рис. 6.4б, с помощью

которой также определяем значения n гидравлической настройки клапана ГЕРЦ-

TS-90-V. Расчет гидравлических параметров

и его результаты выполняем в ведомости в

виде табл. 6.2б.

Для всех остальных «регулируемых участ-

ков» системы отопления требуемое значение пропускной способности k клапана ГЕРЦ-

TS-90-V определяем по вышеприведенной

формуле или по номограмме, показанной на

рис. 6.4б, с помощью которой также опреде-

ляем значения n гидравлической настройки

клапана ГЕРЦ-TS-90-V. Расчет гидравличе-

ских параметров и его результаты выполня-

ем в виде табл. 6.2б.

1/2 1 7723 67

1/2 1 7724 67

1/2 1 7728 67

1/2 1 7758 67

1/2 1 7759 67

1/2 7723V + 6249

6.1.3. Пример гидравлического

расчета вертикальной двухтруб-

ной системы отопления с верхней разводкой с применением

радиаторных клапанов ГЕРЦ-

TS-FV

Выполним гидравлический расчет 3-го варианта рассматриваемого в настоящей

лаве примера - с применением радиаторных

клапанов ГЕРЦ-TS-FV. Все исходные данные вышеизложенного примера (раздел 6.1.1)

и результаты расчета принимаем в данном примере расчета, в том числе и гидравли-

ческие потери давления на «регулируемых

участках». Отличия касаются замены вместо

обвязки отопительного прибора клапанами

ГЕРЦ-TS-90 и ГЕРЦ-RL-5 на радиаторный клапан третьей группы ГЕРЦ-TS-FV. Эти из-

менения отражены на рис. 6.2в.

В Г

Kv = 6,56 м3/ч

Арт. 1 4215 11

Кран