Покотилов-Пособие по расчету сист отопления

Потери давления на местные сопротивлеия Z, Па, определяем по номограммам Приложения «Г» как функция Z f(Σζ) и заносим

в графу 10 табл. 7.1.

Гидравлический расчет ветки «В» за-

вершается определением располагаемых

давлений для стояков No 12, 14, 15, 16, 17, 18

и подбором балансовых клапанов, устанав-

ливаемых на этих стояках

Располагаемое давление рассчитывается

по результатам расчета основного кольца

(табл. 1.6).

Например,

= 6010 + 465 + 565 = 7040 Па.

Pрасп.Ст15 Pрасп.Ст14 + ∆Pуч.7 + ∆Pуч.7*

= 7040 + 666 + 666 = 8372 Па.

Pрасп.Ст16 Pрасп.Ст15 + ∆Pуч.6 + ∆Pуч.6*

= 8372 + 363 + 363 = 9098 Па.

Pрасп.Ст17 Pрасп.Ст16 + ∆Pуч.5 + ∆Pуч.5*

= 9098 + 398 + 582 = 10078 Па.

Pрасп.Ст18 Pрасп.Ст17 + ∆Pуч.4 + ∆Pуч.4*

= 10078 + 133 + 133 = 10344 Па.

Требуемая потеря давления в балансовом

клапане определяется по выражению

∆Pкл Pрасп.Ст ∆pСт

де

∆pСт – потеря давления в трубопроводах и узлах стояка, Па (см. графу 11 табл. 7.1).

Требуемое значение пропускной способности k балансового вентиля определяем

по формуле (4.10), а также с помощью номо-

граммы, показанной на рис. 7.5, по которой

также определяем значения n гидравличе-

ской настройки клапана.

Расчет гидравлических параметров ба-

лансовых вентилей и его результаты выпол-

няем в ведомости в виде табл. 7.2.

Таблица 7.2

Отопительные приборы горизонтальной однотрубной системы отопления соединяются последовательно между собой в виде

отдельных веток, которые подсоединяются

к распределителю. Распределитель как бы

разделяет систему отопления на две: систе-

му теплоснабжения распределителей (меж-

ду тепловым пунктом и распределителями)

и систему отопления от распределителей

(между распределителем и отопительными

приборами).

Гидравлическое разделение на указан-

ные две системы выполняет регулятор рас-

хода ГЕРЦ 4001, установленный в каждом

распределителе

Схема системы отопления выполняется, как правило, в виде раздельных схем:

-схема системы теплоснабжения распре-

делителей;

-схемы систем отопления от распредели-

телей.

В настоящем примере рассмотрим од-

нотрубную систему водяного отопления

с нижней разводкой 2-х этажного админи-

стративного здания при теплоснабжении

от встроенной топочной. Основные ис-

ходные теплотехнические данные примем

из раздела 6.3, а именно:

1. Расчетная тепловая нагрузка системы

отопления Q = 133 кВт; параметры тепло-

зд

носителя t = 75 0С, t = 60 0С; расход тепло-

го

носителя V = 7,6 м3/ч.

со

2. Принимаем схему системы теплоснаб-

жения распределителей согласно рис.6.13, а также и результаты расчета данной системы,

представленные в табл. 6.5. Таким образом, потери давления системы теплоснабжения

распределителей составляют

∑∆P = 21,5 кПа.

уч.с.т

Для проектируемой однотрубной системы

отопления следует принять к установке на-

сос с постоянной скоростью вращения (см. раздел 5.1).

Для подбора циркуляционного насоса необходимо определить требуемые значе-

ния подачи V м3/ч и напора Р , кПа (или

нн

м.вод.ст.).

Подача насоса соответствует расчетному

расходу в системе отопления

VV = 7,6 м3/ч.

нсо

Требуемый напор Р , равный расчетным

н

потерям давления системы отопления ∆P

со

определяется суммой составляющих: потерь

давления системы теплоснабжения распре-

делителей

согласно вышеприведенному п.2); потерь

давления системы отопления от распредели-

телей ∑∆P (между распределителем и

уч.от

отопительными приборами); и потерь давле-

системы отопления от распределителя «З»

(рис. 7.6а).

На схеме системы отопления от распре-

делителя «З» (рис. 7.6а) тепловые нагрузки

помещений Q4 распределены по отопитель-

ным приборам по аналогии с рис. 6.15 при-

мера 6.3.

Количество циркуляционных колец на

рис. 7.6а соответствует количеству веток,

обозначенных буквами «А», «Б», «В», «Г»,

«Д», «Е». Из этих шести циркуляционных

колец выбираем основное расчетное циркуляционное кольцо - через наиболее нагру-

женную ветку «А».

Гидравлический расчет выполняем с

использованием первого направления рас-

чета

Диаметры всех участков теплопроводов

d , мм подбираем с помощью номограммы

у

Приложения «Б» для металлополимерных

труб, задаваясь скоростью воды не более

0,5…0,7 м/с.

Характер пользования номограммой показан на рис. 7.7 на примере веток «А» и «Е».

При прокладке металлополимерных

труб между последовательно соединенными отопительными приборами допускается

учитывать потери давления на местные со-

противления в долевом отношении от потерь

давления на трение, например

Z0,3.(R.l ).

уч

Тогда потери давления будем определять

по выражению

∆P = 1,3.(R.l ).

уч уч

По выражению (3.7) определяем расчет-

ный расход теплоносителя

Gуч = 0,86 Qt /(75 - 60) = 0,057 Qt

Рис. 7.6 а.: Схема системы отопления от распределителя «З»

Распределитель “В”

в защитной трубе

6

4

Гидравлический расчет выполняем в табл.

7.3.

Клапаны ГЕРЦ-2000 (рис. 7.8) в количе-

стве N,шт. и вентиль балансовый ГЕРЦ-RL-5

(рис. 7.9) создают суммарное сопротивление (см. форм. (4.7)) на “регулируемом участке”

(Σ∆P л )рег.уч N ∆Pкл.1 + ∆Pкл2

Для основного расчетного циркуляцион-

ного кольца ветки «А» сопротивление ∆Pкл1 клапана ГЕРЦ-2000 определяется по его номограмме, показанной на рис. 7.8.

Сопротивление ∆Pкл2 вентиля балансово-

го ГЕРЦ-RL-5 задается с использованием его

технической характеристики (рис. 7.9).

Для остальных веток «Б», «В», «Г», «Д» и

«Е» располагаемое давление ∆P прини-

распр

мается равным потерям давления ветки «А»

∑∆Pуч.от. «А»

Потеря давления N клапанов ГЕРЦ-2000 определяется по вышеприведенной методи-

ке. Требуемая потеря давления (∆Pкл2)треб ба-

лансового клапана ГЕРЦ-RL-5 определяется

как разность

(∆Pкл2)треб. ∆Pраспр ∆Pуч N ∆Pкл.1

По требуемой величине (∆Pкл2)треб и рас-

ходу теплоносителя на ветке G с помощью

у

номограммы рис. 7.9 определяем требуемые

значения n гидравлической настройки клапанов ГЕРЦ-RL-5, установленных в ящике

распределителя (рис. 7.6)

Значение Kv

1

5

4

3

2

103

5

4

3

2

102

5

4

3

2

10

5

4

3

2

1

5

4

3

[ мбар]

0,1

двух фильтрах ГЕРЦ (d 1”, k = 11,7 м3/ч) и по-

тери давления в регуляторе расхода ГЕРЦ, d

1”, (арт. 1400113):

∆Pраспр = 2.∆Pфильтр. + ∆PР

Потери давления в двух фильтрах ГЕРЦ

2.∆Pфильтр. = 2 0,1.(1254/11,7)2 = 2298 Па.

Фильтры предусматриваются для разде-

ления сети металлополимерных трубопроводов от стальных труб. При использовании медных труб вместо стальных, фильтры мож-

но не предусматривать

Потери давления в регуляторе расхода

ГЕРЦ, d 1”,(арт. 1400113) определяем по рис.

7.10.

Схема горизонтальной системы отопле-

ния с применением распределителей вы-

полняется, как правило, в виде раздельных

схем

-схемы системы теплоснабжения рас-

пределителей (между тепловым пунктом и распределителями);

-схемы систем отопления от распредели-

телей (между распределителем и отопитель-

ными приборами).

Внастоящем примере рассмотрим одно-

трубную систему водяного отопления с ниж-

ней разводкой 2-х этажного индивидуаль-

ного жилого дома при теплоснабжении от

встроенной топочной.

Основные исходные теплотехнические

данные принимаем из примера раздела 6.4:

1.Расчетная суммарная тепловая

нагрузка системы отопления, состоящая

V= 1,55 м3/ч; параметры теплоносителя

со

системы напольного отопления t = 45 0С, t = 35 0С, V = 1,11 м3/ч.

он.о

2.Принимаем схему системы теплоснаб-

жения распределителей из примера раздела

6.4 (рис. 6.21), а соответственно и результаты

расчета данной системы, представленные в

табл. 6.9, откуда потери давления системы теплоснабжения распределителей составля-

отопления следует принять к установке на-

сос с постоянной скоростью вращения (см.

раздел 5.1). Для подбора циркуляционного насоса необходимо определить требуемые

значения подачи V м3/ч и напора Р , кПа

н н

(или м.вод.ст.). Подача насоса соответствует

расчетному расходу в системе отопления

VV = 1,55 м3/ч.

нсо

Требуемый напор Р , равный расчетным

н

потерям давления системы отопления ∆P

со

следует определить как сумму составляю-

щих: потерь давления системы теплоснабже-

ния распределителей

∑∆P = 11,3 кПа,

уч.с.т

согласно вышеприведенному п.2); потерь

давления системы отопления от распреде-

лителей ∑∆P (между распределителем и

уч.от

отопительными приборами); и потерь давле-

Схема однотрубной системы отопления от наиболее нагруженного распределителя

«В» приведена на рис. 7.11. На схеме рис. 7.11 тепловые нагрузки помещений Q4 рас-

пределены по отопительным приборам по

аналогии с рис. 6.23 примера 6.4.

основное расчетное циркуляционное кольцо

Количество циркуляционных колец на

рис. 7.11 соответствует количеству веток,

обозначенных буквами «А»,»Б»,»В»,»Г».

Из этих четырех циркуляционных колец в

качестве основного выбираем расчетное циркуляционное кольцо через наиболее на-

груженную ветку «А».

Гидравлический расчет выполняем с

использованием первого направления рас-

чета

Диаметры всех участков теплопроводов

d , мм подбираем с помощью номограммы

у

приложения «Б» для металлополимерных

труб. Характер пользования номограммой

показан на рис. 7.12 на примере веток «А» и «Г».

При прокладке трубопроводов между по-

следовательно соединенными отопительны-

ми приборами допускается учитывать потери

давления на местные сопротивления в виде

долевого сооотношения от потерь давления

на трение, например

Z0,3.(R.l ).

уч

Тогда потери давления будем определять

по выражению

∆P = 1,3.(R.l ).

уч уч

По выражению (3.7) определяем расчет-

ный расход теплоносителя

Gуч = 0,86 Qt /(80-60) = 0,046 Qt