_materials_Mpos-2011-09(p1-p11)_p8

Рис. 12. Схема раскладки плит с круглыми пустотами

При расчете плиты перекрытия по I группе предельных состояний (по несущей способности) расчет ведется на действие расчетных нагрузок, которые получают путем умножения нормативных нагрузок на коэффициенты надежностиγ по нагрузке. Коэффициенты надежности по нагрузке зависят от вида нагрузки и принимаются по [4, табл. 1, п. 3.7]. Сбор нагрузок на плиту перекрытия представлен в табл. 11.

41

тий. Следовательно, расчетная схема плиты перекрытия для определения усилий – свободно опертая балка.

Расчетный пролет при опирании плит по верху ригелей равен расстоянию между линиями действия опорных реакций. При выполнении курсового проекта в режиме работы с ПК ширина

на плиту перекрытия, максимальные расчетные усилия равны:

42

MNOP = G 2∙ F0 = 20,222∙ 5,875 = 59,4 кН.

2.3.3. Расчетные характеристики материалов

Согласно [5, табл. 8*] не следует изменять класс бетона, т. к. заданный класс В35 не ниже требуемого для заданного класса арматуры Вр-II.

Нормативные и расчетные характеристики мелкозернистого бетона группыγ = А0,9класса В35, подвергнутого тепловой обработке, при (для влажности окружающего воздуха 55 %) определяем согласно [5, табл. 12, 13, 18]. Значения (МПа) приведены в табл.12.

Таблица 12

Нормативные и расчетные характеристики бетона

Нормативные и расчетные характеристики напрягаемой арматуры класса Вр-II определяем согласно [5, табл. 19–20, табл. 22–23] с учетом принятого диаметра 7 мм. Значения (МПа)

= 0,05σ при механическом способе натяжения высокопрочной проволочной арматуры.

Таблица 13

Нормативные и расчетные характеристики арматуры

следовательно, условие [5, п. 1.23] выполняется. Предварительное напряжение при благоприятном влиянии

с учетом точности натяжения арматуры будет равно:

σ '1 − ∆γ ) = 1000(1 − 0,1) = 900 МПа;

где ∆γ = 0,1 согласно [4, п. 1.27].

Окончательно принимаем σ = 1000 МПа.

2.3.4.Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси

Расчётный изгибающий момент * = 87,24 кН·м. Приводим сечение плиты к расчетному тавровому с полкой в сжатой

чётная ширина полки +q = 1860 мм. Рабочая высота сечения0 = − p = 220 − 30 = 190 мм, где а – расстояние от центра

тяжести растянутой арматуры до растянутой грани сечения.

44

щий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного

2.3.5. Проверка прочности наклонных сечений

MNOP = 59,4 кН,

Максимальная поперечная сила от расчетных нагрузок

G = G = 20,24 кН/мрасчетная равномерно распределенная нагрузка

7 (

см. п. 2.3.1 настоящего пособия).

Поскольку [5, п. 5.26] допускается не устанавливать поперечную арматуру в многопустотных плитах с высотой сечения не более 300 мм, то выполним проверку прочности сечения плиты на действие поперечной силы при отсутствии поперечной

для обеспечения прочности наклонных сечений по расчету арматуры не требуется.

Теперь следует заполнить контрольный талон для работы с ПК, как показано на рис. 13 к данному примеру расчета.

46

При вашей успешной работе оператор ПК вычислит за вас ординаты огибающих эпюр М и Q сборного железобетонного неразрезного ригеля.

Помните, что работа с ЭВМ по каждому расчетному этапу может состояться не более трех раз. Не ленитесь правильно подсчитывать контрольную сумму в талоне, это позволит оператору ПК без задержек проверить вашу самостоятельную работу и помогать вам.

48

3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ НЕРАЗРЕЗНОГО РИГЕЛЯ СБОРНОГО БАЛОЧНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ

Неразрезной ригель многопролетного перекрытия представляет собой элемент рамной конструкции. При свободном опирании концов ригеля на наружные стены и равных пролетах ригель можно рассматривать как неразрезную балку. При этом возможен учет пластических деформаций, приводящих к перераспределению и выравниванию изгибающих моментов между отдельными сечениями.

Поперечное сечение ригеля в курсовом проекте принято прямоугольной формы.

Расчет неразрезного ригеля выполняется по I группе предельных состояний. Если проект выполняется в режиме диалога

сПК, то необходимо соблюдать следующие требования:

–глубина заделки ригеля на продольную стену составляет 380 мм для избежания повреждения кирпичной кладки стен от местного сжатия (смятия) под опорами ригелей;

–вид бетона для ригеля всегда тяжелый;

–класс бетона и продольной рабочей арматуры принимается в соответствии с индивидуальным заданием для сборных конструкций;

–класс поперечной арматуры должен быть A-I;

–геометрические размеры поперечного сечения ригеля для подбора арматуры должны приниматься уточненными ПК;

–при необходимости расчета огибающих эпюр ригеля вручную, методика построения огибающих эпюр должна соответствовать методике, показанной на рис. 14.

Допускается два варианта схем армирования ригеля согласно рис. 15 с учетом перераспределения моментов, а именно следующим образом: определяют изгибающие моменты при невыгодных загружениях полезной нагрузкой, как для упругой неразрезной балки.

49

Рис. 14. Методика построения огибающих эпюр:

а – для трехпролетного ригеля; б – для четырехпролетного ригеля; q – полная нагрузка; g – постоянная нагрузка

При этом изгибающие моменты М и поперечные силы Q упругой неразрезной балки с равными пролетами или от-

ипоперечных сил от соответствующих загружений постоянной

ивременной нагрузками.

При расположении временной нагрузки через один пролет возникают максимальные моменты в загруженных пролетах. А при расположении временной нагрузки в двух смежных пролетах и далее через один – получаются максимальные по абсолютному значению моменты на опоре.

50