2.8 Выпуск сточных вод в водоем

Расчет ведется для двух периодов года: летнего и зимнего. Из полученных величин выбирается наибольшая.

Длина рабочей части выпуска:

(2.22)

где кратность разбавления сточных вод водой водоема:

раз,

раз

ширина реки для соответствующего периода года:

м

м

м

м

Диаметр трубопровода рабочей части выпуска:

(2.24)

где скорость в трубопроводе рабочей части выпуска,м/с согласно [3]

м

Критическая длина дырчатой трубы:

(2,25)

где коэффициент сопротивления трению по длине.

При , и λ=0,021,,

Вывод: , следовательно потери напора в трубопроводе на трение больше восстанавливаемого скоростного напора, поэтому давление в конце его больше, чем в начале.

Необходимо проложить второй выпуск.

м

м

Берем наибольшую длину, L=28,5 м

, следовательно потери напора в трубопроводе на трение меньше восстанавливаемого скоростного напора, поэтому давление в конце его больше, чем в начале.

3. Реконструкция

1. Реконструкция радиального первичного отстойника в отстойник с тонкослойными модулями, работающими по противоточной схеме

Требуемая гидравлическая крупность

где определяется по [1, табл. 30] для коагулирующих взвешенных веществ (n₂=0,25) по фактической концентрации взвешенных веществ () и требуемому эффекту осветления (Э^тр):

где - допустимая величина взвеси, поступающей на сооружения биологической очистки, принимается в пределах 80-150 мг/л.

Требуемое время отстаивания:

сек

мм/с

При дополнении существующих радиальных отстойников тонкослойными блоками (модулями), когда известны геометрические размеры отстойника и производительность (), а требуемая степень очистки задана, расчётными параметрами являются:

- длина пластин в блоке;

- высота блока;

- число ярусов в блоке.

Длина пластин:

где - скорость потока в ярусе;

- высота яруса, принимаются по [1, табл. 31].

м

Высота блока:

(м)

где - коэффициент использования объема, принимается по [1, табл.31];

- диаметр расположения блоков. Для исключения стеснения потока перед сборным лотком принимается на 3 м меньше диаметра отстойника.

(м)

Число ярусов в блоке

где α – угол наклона модулей, принимается по [1, п.6.63].

шт

Высота погружения блоков в отстойнике при высоте ярусов = 0,2 м и количестве ярусов 18 шт., будет равна

Таким образом, глубина погружения блоков не превышает глубину рабочей части отстойника.

БПК осветлённой воды:

Резервный объем аэротенка:

∆W= W_at- W ^f_at = 6632-5338,2=1293,8 м³.

Требуемая продолжительность нахождения сточной жидкости в нитрификаторе:

где a_i –доза ила в нитрификаторе равна дозе ила в аэротенке и денитрификаторе, г/л;

s_-зольность ила в нитрификаторе принимается выше, чем в аэротенке и денитрификаторе, поскольку процесс денитрификации сопровождается минерализацией органических веществ, однако, sдля академического проекта можно принять равной 0,3;

ρ_нит – скорость окисления азота аммонийного, принимается согласно рекомендациям [2]

–коэффициент, учитывающий влияние рН

(∆N) - Количество азота, пошедшее на синтез клеток микроорганизмов в денитрификаторе и аэротенке:

(∆N) = Пi Мm(1-s)

Где Пi – прирост активного ила в аэротенке:

Пi = 0,8·С_сdp+0,3·L_cdp

Пi = 0,8·95+0,3·158,5=123,49

(∆N) = 123,490,30,1(1- 0,3)=2,59

ч.

Величина азота аммонийного на выходе из нитрификатора определяется по формуле:

=0,472мг/л

Фактическое время нахождения в резервном объеме:

ч

Вывод: Путём реконструкции аэротенка – вытеснителя в аэротенк-нитрификатор я добился снижения азота аммонийного с проектного 25 до 0,5

мг/л.