1.3.6. Усадка бетона при наличии арматуры

Наличие арматуры существенно уменьшает усадку и набухание бе­тона. Это объясняется тем, что арматура вследствие сцепления с бетоном становится внутренней связью, препятствующей свободной усадке бетона (рис. 29).

Опыты показали, что при μ = 2% деформации усадки железобе­тонных элементов уменьшаются в 1,5...2 раза, при μ = 5% – более чем в 3 раза по сравнению со свободной усадкой бетона ().

Для определения деформации усадки железобетона при старом (зрелом) бетоне естественного твердения можно пользоваться формулой:

(1.26)

где μ – процент армирования сечения. Т.е. при μ = 1% , приμ = 2% – , а приμ = 10% – .

Стеснение (ограничение) арматурой деформаций усадки бетона приводит к возникновению в железобетонном элементе собственных или начальных внутренне уравновешенных напряжений: растяже­ния в бетоне и сжатия в арматуре.

Под влиянием разности деформаций свободной усадки бетонного элемента () и стесненной усадки армированного элемента () (см. рис. 29)

(1.27)

в поперечных сечениях железобетонного элемента возникают растя­гивающие напряжения в бетоне , средние значения которых опреде­ляются по формуле:

(1.28)

Рис. 29. Деформации усадки образцов:

а – бетонного; б – желе­зобетонного

Наибольшие значения этих напряжений находятся в зоне контак­та бетона с арматурой.

Т

(1.29)

ак как при воздействии на железобетонный элемент усадки бе­тона арматура работает упруго, то по её деформациям укорочения () можно определить сжимающие напряжения в ней, вызванные усадкой

У

(1.30)

равнение равновесия внутренних усилий, возникающих в же­лезобетонном элементе, армированном двусторонней симметричной арматурой, имеет вид:

где A_s – площадь сечения продольной арматуры;

А – площадь се­чения элемента.

Из (1.30) находим напряжения в продольной арматуре

(1.31)

где — коэффициент армирования сечения.

Если подста­вить в (1.27) деформации, выраженные через напряжения, по фор­мулам (1.28), (1.29), (1.31), то получим следующее выражение:

Из него получаем значение средних растягивающих напряжений в бетоне, действующих в поперечном сечении железобетонного эле­мента

(1.32)

где – отношение модулей упругости арматуры и бетона;

, здесь –коэффициент упругопластических деформа­ций бетона при растяжении.

Из (1.32) видно, что при усадке железобетона растягивающие напряжения в бетоне зависят от величины деформации свободной усадки бетона (), процента армирования и класса бетона В, т.е. . С увеличением μ сжимающие напряжения в ар­матуре уменьшаются, а растягивающие напряжения в бетоне возрастают и, если они достигают временного сопротивления при рас­тяжении , то в железобетонном элементе возникают усадочные трещины. Если задаться деформацией усадки бетона (), величиной и принять ,то из выражения (1.32) можно найти коэф­фициент армирования, при котором появляются трещины. Обычно при этом принимают наибольшей и постоянной для всех классов бетона, равной 0,0003, , также независимо от класса бетона, при­нимается равным 0,5. Вычисленные при этих значениях коэффици­енты армирования получаются сравнительно высокими.

Начальные растягивающие напряжения в бетоне от усадки спо­собствуют более раннему образованию трещин в тех зонах железо­бетонных элементов, которые испытывают растяжение от нагрузки.

В статически неопределимых железобетонных конструкциях (ар­ках, рамах и т.п.) лишние связи препятствуют усадке железобетона, вызывая появление дополнительных внутренних усилий.

Влияние усадки эквивалентно понижению температуры на опре­деленное число градусов. Это позволяет заменять расчёт на дей­ствие усадки расчётом на температурные воздействия. Для практи­ческих расчетов при μ = 2...3% среднюю величину усадки железо­бетона часто принимают равной = 1,5 • 10^-4, что равносильно понижению температуры на 15°С (так как коэффициент линейной температурной деформации бетона ).