3.5 Расчет регенеративной схемы

3.5.1 Расчет группы пвд

1. Расход пара на ПВД 7:

; (28)

(кг/с).

2. Расход пара на ПВД 6:

; (29)

(кг/с).

3. Расход пара на ПВД 5:

; (30)

(кг/с).

4. Повышение энтальпии питательной воды в насосе:

= ; (31)

Принимаем давление питательной воды после питательного насоса:

= 1,3= 1,3 13,75 = 17,86 (МПа),

= 0,8 /9/.

По таблицам воды и водяного пара находим = 0,001089 м³/кг, при Р_ср=15,81 МПа и t_ср=195˚С; /7/

= (кДж/кг). (32)

Энтальпия питательной воды на входе в ПВД 5:

(кДж/кг). (33)

3.5.2 Расчет деаэратора

1. Материальный баланс деаэратора:

D­₁ + D₂ + D₃ + D_СЕП + D_Д + D_КД = G_ПВ + G_ВЫП. (34)

Принимаем G_ВЫП  0, так как это значение составляет примерно 2–3 кг на тонну деаэрированной воды. Получим:

5,26+7,23+3,75+0,56+0,78+ D_Д + D_КД = 123,61+1,57;

D_Д + D_КД = 107,59 (кг/с).

2. Тепловой баланс деаэратора:

(35)

где - энтальпия сухого насыщенного пара в сепараторе;

4,7  D_Д + D_КД = 111,76;

Из решения конечных пунктов уравнений 39 и 40 находим:

D_Д = 1,13 кг/с, D_КД = 106,46 кг/с.

3.5.3 Расчет группы пнд

1. Расход пара на ПНД 4:

D₄ =; (36)

D₄ = (кг/с).

2. Расход пара на ПНД 3:

D₅ = ; (37)

Оцениваем энтальпию конденсата на входе в ПНД 3 (с последующим уточнением):

(кДж/кг); (38)

(кг/с).

3. Проверка принятого значения :

= ; (39)

где (кг/с) – расход конденсата через ПНД 2. (40)

= (кДж/кг).

Погрешность составляет δ = 1,4%, что не превышает допустимого значения точности инженерных расчетов.

4. Расход пара на ПНД 2:

; (41)

Оцениваем энтальпию конденсата на входе в ПНД 2 (с последующим уточнением):

(кДж/кг);

(кг/с).

5. Расход пара на ПНД 1:

; (42)

где (кДж/кг) – энтальпия пара на входе в ПНД 7 (после прохождения сальникового и эжекторного подогревателей, в которых конденсат нагревается на 5˚С);

Расход конденсата через ПНД 1:

(кг/с).

Из полученного уравнения находим :

(кг/с).

6. Уточнение ранее принятой энтальпии смеси :

; (43)

(кДж/кг).

Погрешность составляет δ = 1,9%, что не превышает допустимого значения точности инженерных расчетов.

7. Расход пара в конденсатор турбины:

(44)

8. Внутренняя мощность турбины:

N_i = ; (45)

N_i = 5,26  285,72 + 7,23  367,08 + (3,75+1,13)  516,59 + 3,36  652,03 + + 2,46  763,53 + (1,97 + 31,81)  835,6 + (1,94 + 31,76)  928,3 + 26,19  1236,7 + 0,56 ∙ 285,72 + 1,72 ∙ 652,03 = 103,93 (МВт).

9. Электрическая мощность турбогенератора:

N_Э = N_i ; (46)

N_Э = 103,93  0,98 = 101,85 (МВт);

небаланс мощности: (МВт), что составляет 0,015%.

10. Уточнение расхода пара на турбину:

= К_РЕГ ; (47)

= (кг/с).

11. Уточнение расхода пара на турбину:

; (48) (кг/с).

12. Уточнение значения коэффициента регенерации:

= ; (49)

= ,

что совпадает с ранее принятым (см. п. 3.2).

6. Расчет технико-экономических показателей станции

1. Удельный расход пара на турбоустановку:

(50)

где кг/с – расход пара на турбину на рассчитываемом режиме;

кВт – электрическая мощность, снимаемая с клемм генератора на рассчитываемом режиме.

().

2. Удельный расход тепла на турбоустановку:

(51)

где кДж/кг – энтальпия пара в начале процесса расширения;

кДж/кг – энтальпия питательной воды на входе в котел.

(),

3. Удельный расход тепла на выработку электроэнергии:

; (52)

где МВт – мощность теплофикационного отбора турбины на рассчитываемом режиме.

().

4. Абсолютный внутренний КПД: /2/

; (53)

где кДж/кг – использованный теплоперепад в турбине.

или 49,9%.

5. Абсолютный электрический КПД турбоустановки:

(54)

или 67,7 %.

6. Условный расход условного топлива на выработку электроэнергии:

; (55)

().