Электроэнергетика 2 часть / Электроэнергетика / Курсовой проект 2013з / РД 153-34.0-20.527-98
.pdfпериодической составляющей тока КЗ от |
периодической составляю щей тока КЗ от |
||
турбогенераторов с различ ными системами |
турбогенераторов с различными системами |
||
возбуждения пр и трехфазны х КЗ на выводах |
возбуждения при трехфазных КЗ на стороне |
||
|
генераторов |
высшего напряжения блочных |
|
|
|
трансформаторов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 5.7. Типовые кривые изменения периодической составляю щей тока КЗ от синхронного генер атора напряжением 6-10 кВ автономн ой системы электроснабжения
5.6. Учет синхронных и асинхронных электродвигателей при расчете токов короткого замыкания
5 .6.1. Степень влияния синхронных и асинхронных электродв игателей на ток КЗ зависит от характера исходной расчетн ой схемы, положения расчетной точки КЗ, удале нности последней от электродвигателей и многих других факторов. У словия, при которых расчет начал ного действующего з начения периодической составляющей тока КЗ должен быть в ыполнен с учетом син хронных и асинхронных электродвигателей, изложены в п. 5.2.1. Эти условия следует выполнять и при определен ии периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент врем ени.
5 |
.6.2. Расчет начального действующего значения периодическ |
ой составляющей тока КЗ от |
||
син хронных и |
асинхронных электродв игателей (или с учетом |
электродвигателей) следует |
||
выполнять в соо |
тветствии с указаниями, и зложенным и в пп. 5.2.2 |
и 5.2.3. |
||
5 |
.6.3. Расчет |
апериодической составляющей тока КЗ от |
синхронных и асинхронных |
электродвигателей следует производить в соответствии с п. 5.3, а расчет ударного тока КЗ - в соответствии с п. 5.4.
5 .6.4. Перио дическую составляющую тока К З от синхронных или асинхронных электродвигателей в произвольный мо мент времени следует рассчитывать путем решения соответствующей системы дифференциальных уравнений переходных процессов и выделения из найденного тока его периодической составляющей, используя ЭВМ.
5 .6.5. В приближенных расчетах для определения действующ его значения периодиче ской составляющей тока КЗ от синхронных или асинхронных электродвигателей в произвольный
момент времени |
при радиальной схеме следует применять мет од типовых кривых, который |
|||||||||
осно ван (см. |
п. 5.5.3) |
на использовании |
крив ых |
изменения во |
вре мени |
отношений |
||||
γtСД = IпtСД/Iп0СД |
и γtАД = IпtАД/Iп0АД при разных удаленн остях точки КЗ. При этом электрическую |
|||||||||
удаленность точки КЗ следует определять, используя формулу (5.23). |
|
5.8, |
а для |
|||||||
Т иповые |
кривые |
для |
синхронного электродвигателя приведены |
на рис. |
||||||
асинхронного электродвигат еля — на рис. 5.9. |
|
|
|
|
|
|
||||
Порядок |
расчета |
действующего значения |
периодической составляющей |
тока |
КЗ |
от |
||||
син хронного |
и |
асинхронного электродвигателей в |
произвольный |
момент |
времен и |
с |
исп ользованием этих кривых |
аналогиче |
н изложенному в |
п. 5.5.5. Значение периодической |
||||
составляющей то ка в килоамперах в моме |
нт времени t равно |
|
|
|
|||
|
IпtСД |
= γtСД I |
п0 |
(ном) IномСД = γtСД |
I |
п0(б) Iб; |
|
и |
|
* |
|
|
* |
|
(5.25) |
IпtАД |
= γtАД I |
п 0(ном) IномАД = γtАД I |
|
||||
|
п0(б) Iб, |
|
|||||
|
|
* |
|
|
* |
|
|
где IномСД |
и |
IномАД - номинальные |
токи |
соответственно |
синхронного |
и асинхрон ного |
||||
|
|
электродвигателей; |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Iб - базисный ток той ступени напряжения сети, на которой находятся точка |
||||||||
5 .6.6. Если |
|
КЗ и электродвигатель. |
|
|
|
|
|
|
||
в |
каком-либо |
узле мощ ность |
подключенных |
неявнополюсных |
синхронных |
|||||
электродвигателей (серии СТД, СТМ |
и др.) |
прев ышает |
30 |
% суммарной |
мощности всех |
|||||
электродвигателей, то использование типовых крив ых, |
приведенных на рис. |
5.8, приво ит к |
||||||||
погрешности, |
превышающей |
допустим ую. |
Поэтому |
в |
указанном случае |
при расчете |
пери одической составляющей тока КЗ не явнополюсные синхронн ые электродвигатели следует учит ывать индивидуально, используя кривые зависимости γtСД = f(t), приведенные на рис. 5.70.
При необходимости индивидуального учета асинхронных электродвигате лей разных серий следует использовать типовые кривые, приведенные на рис. 5.11 (серии электродвигателей указаны у соответствующих кривых).
|
|
|
|
|
|
|
|
Р ис. 5.8. Типовые кривые для синхронного |
Рис. 5.9. Типовые кривые дл я асинхронного |
||||||
электродвигателя |
электродвигате ля |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 5. 10. Типовые кривые изменения тока КЗ от синхрон ных электродвигателей серии СДН (спло шные линии), серии СД с частотой в ращения 150 0 об/мин (штрихпунктирны е линии) и серии СТД (пунктирные линии со звездочками)
5 |
.6.7. В тех случаях, когда исходная расчетная схема содержит группу синхронных |
или |
асин |
хронных электродвигателей, присоединенных к общим шина м, и не является радиальн |
ой, а |
вкл ючает в себя также удаленные от р асчетной точки КЗ источники энергии, причем как электродвигатели, так и упо мянутые источники (система) связаны с точко й КЗ с помощью
общей ветви, то действующее значение п ериодическо й составляющей тока К З в произвольный момент времени с учетом изменения во времени ампл итуды периодической составляющей тока от электродвигателей рекомендуется определять с использованием типовых кр ивых, приведенных на рис. 5.12 (для явнопол юсных синхронных электродвигателей) и на рис. 5.13 (для асинхронных электродв игателей).
Примечание. Типовые кривые изменения периодической составляющей тока КЗ от группы электродвигателей, представленные на рис. 5.12 и 5.13, раз работаны на основе данных, полученных тремя способами, а именно: при суммировании мгновенных токов отдельных электродвигателей; при замене группы электродвигателей эквивалентным электродвигате лем; при статистической обработке расчетных данных единичны х электродвиг ателей различ ных серий и мощностей.
5 .6.8. Расчет действующего значения периодической составляю щей тока КЗ в произвольный момент времени от группы синхронных явнополюсных или асинхронных электродвигателей с учетом влияния удаленных от расчетной точки КЗ источников энергии, но связанных с точкой
КЗ общим для |
этих источников и |
электродвигателей сопротивлением |
Хк (ветвь КЗ) |
рекомендуется проводить в следующей последовательности: |
|
||
1 ) группу |
подлежащих учету |
синхронных явнополюсных или |
асинхронных |
электродвигателей заменить одним эквивалентным электродвигателем, номинальная мощность которого равна сумме номинальных мощ ностей заменяемых электродвигателей, т.е.
|
i=n |
|
|
Sном.эк |
= ∑Sномi , |
(5.26) |
|
где n - число электродвигателей в группе; |
i=1 |
|
|
|
|
|
|
S номi - номинальная мощн ость i-го электродвигателя, MB А; |
схему замещения |
для |
|
2 ) по исходной расчетной схеме составить соответствующую |
|||
опр еделения начального з начения периодической |
составляю щей |
тока К З (см. п. |
5.2), |
прео бразовать ее в эквивалентную Т-образную схему и определить параметры ветвей последней - ветви двигательной нагрузки (без учета сопротивления двигателей) Хд, ветви системы Хс и ветви КЗ общей для двигателей и системы - Хк (см. схемы в верхней части рис. 5.12 и 5.13);
3 ) вычислить периодическую составляющую тока от эквивалентного электродвигателя в начальный момент КЗ при принятых базисных условиях:
Рис. 5 .11. Типовые кривые изменения тока КЗ от эквивалентных асинхронных электродвигателей
Рис. 5.12. Типовые кр ивые для определения тока КЗ от эквивалентного синхронного электродвигателя напряж ением 6 кВ при трехфазн ом КЗ в сет и
Рис. 5.13. Типовые кривые для опр еделения тока КЗ от эквивалентного асинхронного электродвигателя напряж ением 6 кВ при трехфазном КЗ в сети
|
|
Е"0 |
д(б) −Е |
с(б) Х |
к(б) /( Х |
с(б)+ Х |
к(б) ) |
|
||||
Iп0д(б) = |
|
* |
* |
|
* |
|
* |
|
* |
|
, |
(5.27) |
Х |
с(б) Х |
к(б) /( Х |
с(б) |
+ Х |
к(б) ) + Х |
|
|
|||||
|
д(б)+ Х"д(б) |
|
||||||||||
|
* |
* |
* |
|
|
* |
|
* |
|
* |
|
|
где E* "0д(б) - начальное значение сверхпереходной ЭДС эквивалентного электродвигателя
(см. п. 5.2.2)
E* с(б) - ЭДС удален ных источников энергии (системы);
Х* "д(б) - сверхпереходное индуктивное сопротивление эквивалентного электродвигателя;
4 ) определить значение величины, характеризующей электрическую удаленность расчетной точки КЗ от эквивалентного электродвигателя
|
I |
п0(ном) = |
Iп0 |
= I |
п0д(б) |
Sб |
|
; |
|
|
Sном.эк |
||||||
|
* |
|
Iном * |
|
|
|||
5 ) по найденному значению |
I |
п0(ном) |
на рис. |
5.12 или рис. |
5.13 (в зависимости от типа |
|||
|
* |
|
|
|
типовую кривую (возможна линейная |
|||
электродвигателей) выбрать |
соответствующую |
экстраполяция м ежду смеж ными кривыми) и для заданного момента времени t определить коэф фициент γt;
6 ) определить действую щее значение периодической составляющей тока эквивалентного электродвигателя в момент времени t
*I пtд(б) = γt *I п0д(б) ;
7 ) вычислить искомое дей ствующее значение периодической составляющей тока в месте КЗ в момент времени t
|
E с(б)− I |
пtд(б) Х |
с(б) |
|
||
Iкt = |
* |
* |
* |
|
Iб , |
(5.28) |
Х |
с(б)+ Х к(б) |
|
||||
* |
|
* |
|
|
|
|
где Iб - базисн ый ток той ступени напряжения сети, на которой находится точка КЗ. |
|
|||||
5.7. Учет комплексной нагрузки при расчете токов короткого замыкания |
|
|||||
5 .7.1. При расчетах токов КЗ следует учитывать влияние каждой комплексной нагрузки, если |
ток в месте КЗ от той нагрузки составляет не менее 5 % тока в месте КЗ, определенного без учета нагрузки.
5 |
.7.2. В общем случае ток КЗ от комплексной нагрузки следует определять как |
геом |
етрическую сумму токов от отдельны х ее элементов. |
5 |
.7.3. В приближенных расчетах допускается эквивалентирование комплексной нагрузки с |
пред |
ставлением ее в виде эквивалентной ЭДС и эквивалентного сопротивления. |
Эквивалентное сопротивление прямой (обратной) последовательности Z* 1нг(ном) , Z* 2нг(ном)
в относительных единицах в зависимости от относительного состава потребителей узла при номинальных условиях допускается рассчитывать по формуле
|
|
Z 1нг(ном)= SΣ |
|
|
|
1 |
|
, |
|
|
|
(5.29) |
|
|
|
|
n |
Si |
|
|
|
|
|||||
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
∑ |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
ном)+ X 1i(2 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
i=1 R 1i(2 |
ном) |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
* |
* |
|
|
|
|
|
|
||
где R 1i(ном) |
и Х 1i(ном) - |
активная и |
индуктивная составляющие |
сопротивления |
прямой |
||||||||
* |
* |
(обратной) |
последовательности |
i-го |
потребителя, |
включая |
|||||||
|
|
составляющие |
|
|
сопротивления |
элементов, |
связывающих |
||||||
|
|
потребителя с шинами узла; их значения в относительных |
|||||||||||
|
|
единицах при суммарной номинальной мощности нагрузка SΣ, |
|||||||||||
|
|
кВ А, и среднем номинальном напряжении той ступени |
|||||||||||
|
|
напряжения сети, где она присоединена, приведены в табл. 5.1; |
|||||||||||
|
Si - полная установленная мощность i-го потребителя нагрузки, кВ А. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.1 |
|
|
Параметры элементов комплексной нагрузки |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Потребители комплексной |
Значение |
|
|
|
|
Сопротивление, отн.ед. |
|
||||||
нагрузки |
эквивалентной |
|
cos ϕ |
прямой |
|
|
обратной |
||||||
|
|
ЭДС |
|
|
|
|
последовательности |
последовательности |
|||||
Синхронные |
двигатели |
1,074 |
|
|
0,9 |
0,04 + j0,15 |
|
|
0,04 + j0,15 |
||||
напряжением свыше 1 кВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Синхронные |
двигатели |
1,079 |
|
|
0,9 |
0,03 + j0,16 |
|
|
0,03 + j0,16 |
||||
напряжением до 1 кВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Асинхронные |
двигатели |
0,93 |
|
|
0,87 |
0,01 + j0,17 |
|
|
0,01 + j0,17 |
||||
напряжением свыше 1 кВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Асинхронные |
двигатели |
0,9 |
|
|
0,8 |
0,07 + j0,18 |
|
|
0,07 + j0,18 |
||||
напряжением до 1 кВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лампы накаливания |
0 |
|
|
1,0 |
1,0 |
|
|
|
1,33 |
||||
Газоразрядные |
источники |
0 |
|
|
0,85 |
0,85 + j0,53 |
|
|
0,382 + j0,24 |
||||
света |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Преобразователи |
0 |
|
|
0,9 |
0,9 + j0,45 |
|
|
1,66 + j0,81 |
|||||
Электротермические |
0 |
|
|
0,9 |
1 + j0,49 |
|
|
0,4 + j0,2 |
|||||
установки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значения комплексных сопротивлений отдельных узлов обобщенной нагрузки приведены в табл. 5.2.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.2 |
|
|
|
|
Параметры узлов обобщенной нагрузки |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Узел, |
|
|
|
|
|
|
Параметры узла нагрузки напряжением, кВ |
||
|
|
|
|
|
|
6-10 |
|
35-110 |
|
№ |
СД |
АД |
АДН |
П |
ЭТ |
О |
Z 1нг(ном) |
Е" нг(ном) |
Z 1нг(ном) |
|
|
|
|
|
|
|
* |
* |
* |
1 |
100 |
- |
- |
- |
- |
- |
0,04 + j0,15 |
1,11 |
0,04 + j0,25 |
2 |
- |
100 |
- |
- |
- |
- |
0,03 + j0,17 |
0,936 |
0,03 + j0,27 |
3 |
25 |
10 |
40 |
10 |
11 |
4 |
0,3 + j0,43 |
0,865 |
0,04 + j0,54 |
4 |
50 |
10 |
15 |
- |
- |
25 |
0,1 + j0,33 |
1,03 |
0,15 + j0,43 |
5 |
- |
- |
35 |
- |
- |
65 |
0,17 + j0,23 |
0,788 |
0,2 + j0,34 |
6 |
50 |
50 |
- |
- |
- |
- |
0,02 + j0,2 |
1,0 |
0,02 + j0,31 |
Примечание. В таблице приняты следующие обозначения:
СД - синхронные электродвигатели напряжением свыше 1 кВ; АД - асинхронные электродвигатели напряжением свыше 1 кВ; АДН - асинхронные электродвигатели напряжением до 1 кВ; П - преобразователи; ЭТ - электротермические установки; О - освещение.
При отсутствии достоверных данных об относительном составе потребителей комплексной нагрузки можно использовать типовой состав нагрузки отдельных отраслей, выраженный в процентах от суммарной установленной мощности узла и приведенный в табл. 5.3.
Таблица 5.3 Типовой состав комплексной нагрузки
№ |
Отрасль народного |
|
Состав потребителей узла комплексной нагрузки, % |
|
||||||||
СД |
|
АД |
АД |
Элек- |
Элек- |
Элек- |
Пре- |
Про- |
Итого, |
|||
п/п |
хозяйства |
|
высоко- |
|
высоко- |
низко- |
три- |
тро- |
тросва- |
обра- |
чая |
% |
|
|
|
вольтн. |
|
вольтн. |
вольтн. |
ческое |
тер- |
рочн. |
зова- |
наг- |
|
|
|
|
|
|
|
|
осве- |
мич. |
установ |
тели |
рузка |
|
|
|
|
|
|
|
|
щение |
уста- |
ки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
новки |
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
1. |
Черная металлургия |
25 |
|
8 |
29,5 |
2,5 |
22 |
3 |
10 |
- |
100 |
|
2. |
Цветная |
|
10 |
|
5 |
27,5 |
1,5 |
10 |
- |
46 |
- |
100 |
|
металлургия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. |
Горнорудная |
|
21 |
|
21 |
47 |
5 |
- |
- |
- |
6 |
100 |
4. |
Химия* |
|
35±7 |
|
15±6 |
29±8 |
2±0,4 |
3±0,2 |
1±0,05 |
10±2 |
- |
100 |
5. |
Тяжелое |
|
10 |
|
8 |
47 |
7 |
20 |
5 |
3 |
- |
100 |
|
транспортное |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
энергетическое |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
машиностроение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6. |
Электротехническая |
7 |
|
8,5 |
36 |
6,5 |
36 |
4 |
2 |
- |
100 |
|
7. |
Сельскохозяйствен- |
5 |
|
4 |
38 |
5 |
42 |
6 |
- |
- |
100 |
|
|
ное машиностроение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. |
Автомобилестроение |
9 |
|
10 |
48 |
5 |
19 |
3 |
6 |
- |
100 |
|
9. |
Машиностроение |
8 |
|
5 |
52 |
5 |
13 |
14 |
3 |
- |
100 |
|
10. |
Коммунально- |
|
50 |
|
10 |
15 |
25 |
- |
- |
- |
- |
100 |
|
бытовая (большой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
город) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11. |
Нефтедобыча |
|
3 |
|
48 |
30 |
5 |
- |
- |
- |
9 |
100 |
12. |
Электротяга |
|
- |
|
- |
5 |
5 |
- |
- |
90 |
- |
100 |
13. |
Целлюлозно- |
|
8 |
|
12 |
75 |
8 |
1 |
- |
- |
1 |
100 |
|
бумажная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14. |
Нефтепереработка |
26 |
|
18 |
50 |
2 |
- |
- |
- |
4 |
100 |
|
15. |
Бытовая |
|
- |
|
- |
35 |
65 |
- |
- |
- |
- |
100 |
16. |
Газовая, ас. привод |
- |
|
98 |
|
2 |
- |
- |
- |
- |
100 |
|
17. |
Газовая, |
синх. |
98 |
|
- |
- |
2 |
- |
- |
- |
- |
100 |
|
привод |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18. |
Сельскохозяйствен- |
- |
|
- |
70 |
30 |
- |
- |
- |
- |
100 |
|
|
ная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19. |
Легкая |
|
- |
|
- |
78 |
12 |
5 |
- |
- |
- |
100 |
20. |
Угледобыча шахтная |
4 |
|
7 |
67 |
15 |
- |
- |
7 |
- |
100 |
|
21. |
Угледобыча |
|
60 |
|
- |
30 |
5 |
- |
- |
- |
5 |
100 |
|
открытая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22. |
Пищевая |
|
- |
|
- |
91,5 |
6 |
1,5 |
- |
1 |
- |
100 |
23. |
Приборостроение |
- |
|
- |
61 |
10 |
28 |
- |
1 |
- |
100 |
|
24. |
Энергосистема 1 |
7 |
|
4 |
56 |
20 |
3 |
- |
3 |
7 |
100 |
|
25. |
Энергосистема 2 |
22 |
|
11 |
38 |
9 |
4 |
- |
12 |
4 |
100 |
|
26. |
Энергосистема 3 |
15 |
|
11 |
32 |
20 |
7 |
- |
15 |
- |
100 |
_____________
* Среднеквадратичное отклонение (σ)
5.7.4.Метод расчета тока КЗ от комплексной нагрузки зависит от характера исходной схемы замещения узла и положения точки КЗ (рис. 5.14).
5.7.5.При радиальной расчетной схеме (рис. 5.14, б) допускается не учитывать влияние статических потребителей (преобразователей, электротермических установок и др.).
Начальное значение периодической составляющей тока КЗ, ударный ток, а также периодическую составляющую тока КЗ в произвольный момент времени от синхронных и асинхронных электродвигателей следует рассчитывать в соответствии с п. 5.6.
5.7.6.При КЗ за общим сопротивлением для различных потребителей узла нагрузки (рис. 5.14, в) начальное значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ рекомендуется определять с учетом влияния двигательной и статической нагрузки, используя выражение
Iп0нг = E"нг /( Z нг + Z вш ) , |
(5.30) |
где Eнг′′ и Z нг - результирующая ЭДС и сопротивление узла нагрузки. Их значения можно
определить по данным табл. 5.1 или 5.2, в зависимости от относительного состава потребителей;
Z вш - внешнее сопротивление до точки КЗ.
Значения апериодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени и ударного тока КЗ следует определять в соответствии с пп. 5.3 и 5.4.
Действующее значение периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени с учетом электродвигателей и статической нагрузки узла рекомендуется определять как
Iпtнг = Iпtд − Iст , |
(5.31) |
где Iпtд - периодическая составляющая тока КЗ в произвольный момент времени от
электродвигателей. Она определяется с использованием соответствующих типовых кривых;
Iст - суммарный ток статических потребителей до КЗ.
5.7.7.При КЗ за общим для узла нагрузки и системы сопротивлением (рис. 5.14, г) начальное значение периодической составляющей тока в точке трехфазного КЗ следует определять по формуле
|
|
′′ |
|
|
|
Iп0к = |
( Ес Z нг + Eнг Z c ) |
|
, |
(5.32) |
|
Z c Z нг + Z c Z к + Z нг |
|
||||
|
Z к |
|
где Ес и Енг′′ - ЭДС соответственно системы и узла нагрузки;
Z c - результирующее сопротивление со стороны системы до сборных шин узла
(см. рис. 5.14, г);
Z нг - эквивалентное сопротивление нагрузки, включая цепь ее подключения;
Z к - эквивалентное сопротивление элементов, включенных между точкой КЗ и
шинами узла нагрузки.
Начальное значение периодической составляющей тока КЗ от узла нагрузки
|
′′ |
|
|
|
Iп0нг = |
( Енг −Uм ) |
, |
(5.33) |
|
|
||||
|
|
Zнг |
|
|
где Uм - напряжение в точке М (рис. 5.14, г):
U м = Iп0к Z к .
Значение периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени от узла нагрузки следует рассчитывать с учетом влияния электродвигателей по формулам (5.25), причем коэффициенты γtсд и γtад рекомендуется определять по расчетным кривым, приведенным на рис. 5.15 и 5.16, в зависимости от значения напряжения в точке М..
Рис. 5.14. Схема узла комплексной нагрузки и ее преобразование
|
|
|
|
Рис. 5.1 |
5. Расчетные кривые |
|
Рис. 5.16. Расчетные кривые |
для синхро |
нного электродвигателя |
|
для асинхр онного электродвигателя |
5.8. Учет влияния электропередачи или вставки постоянног о тока на ток короткого замыкания в объединенных систем ах переменного тока
5 .8.1. Влияние электропе редачи постоянного тока (ЭППТ) или вставки постоянного тока на
ток КЗ в сети переменного тока в наибольшей |
мере |
проявляется на начальной стадии |
|
переходного процесса, как показано на рис. |
5.17. При |
КЗ на стороне выпрямителя и при КЗ на |
|
стороне инвертора ЭППТ уменьшает ток |
КЗ, так |
как |
и выпрямительная, и инверто рная |
установки потребляют реакти вную мощность из примыкающих систем переме нного тока.
Рис. 5.17. Изменение огибающ их периодич еских токов в месте повреждения: Iкv - при трехфазном КЗ на линии переменного тока сети выпрямителя; Iкi - при трехфазном КЗ на линии переменного тока сети инвертора
К ороткое замыкание в сети переменного тока на стороне выпрямительной установки выз ывает разгрузку ЭППТ по току, поэтому влияние последней на ток КЗ с течением времени ослабевает. Как видно по изменению огибающей по амплитудам периодической составля ющей тока Iкv, в момент наступления амплитудного значения этой составляющей (при t = 0,01 с) влиянием ЭППТ уже можно пренебречь.
Т аким образ ом, мостовые выпрямители не подпитывают токо м место повреждения в сети переменного тока. Поэтому их не следует учитывать при выборе и проверке коммутационной аппаратуры по условиям КЗ.
К ороткое замыкание в сети переменного тока на стороне инверторной установки выз ывает перегрузку ЭППТ по току, поэтому ее влияние на ток КЗ с течением времени усиливается, ток Iкi