I — без повторного заземления; II — с повторным заземлением; 1—5 — корпусы

Без повторного заземления нулевого провода (R_п→∞) в случае замыкания на корпус его потенциал при U=220 В, U_з=110 В, а потенциал нейтрали равен нулю.

Таким образом, повторное заземление при замыкании на корпус уменьшает его потенциал и тем самым повышает безопасность. На рис. 2 показано распределение потенциалов вдоль нулевого провода между повторным заземлением (а значит, и корпусом) и заземлением нейтрали. Эти потенциалы существуют в течение вре­мени срабатывания защиты.

В случае обрыва нулевого провода при замыкании на корпус короткого замыкания не произойдет. При этом потенциалы опреде­ляются из (6) и (7), причем Z_н→∞:

; .

При этих условиях все корпуса, соединенные с нулевым прово­дом за местом обрыва, оказываются под напряжением относительно земли, равным U_з. Те корпуса, которые занулены до места об­рыва, находятся под напряжением, равным U_о. Такой режим прин­ципиально не отличается от замыкания на заземленный корпус в сети с глухозаземленной нейтралью. Очевидно, этот режим опа­сен. Но при отсутствии повторного заземления нулевого провода опасность возрастает еще больше, так как замыкание происходит на корпус, не имеющий ни зануления, ни заземления. Корпуса электрооборудования, соединенные с корпусом с поврежденной изоляцией, оказываются под фазовым напряжением относительно земли (рис. 3).

Рис. 3. Замыкание на корпус при обрыве нулевого провода.

Потенциалы зануленных корпусов при однофазном коротком замыкании зави­сят от длины участка ну­левого провода между нейт­ралью источника и местом присоединения корпуса к нулевому проводу. При за­мыкании на один из корпу­сов по участку нулевого про­вода между этим корпусом и нейтралью трансформатора проходит ток короткого за­тыкания. Падение напряже­ния на этом участке опреде­ляется из закона Ома: . Поскольку сопротивление нулево­го провода при постоянном сечении пропорционально его длине, падение напряжения также пропорционально длине. Поэтому при отсутствии повторного заземления потенциал корпуса, на который происходит короткое замыкание, равен падению напряжения в нулевом проводе [см. выражение (5)].

Потенциалы по длине нулевого провода пропорциональны расстоянию от нулевой точки источника (см. рис. 2, кривая I). Корпусы 1, 2 и 3 также находятся под напряжением относительно земли, равным потенциалам нулевого провода в точках присоеди­нения каждого корпуса. Потенциал корпуса 5 равен потенциалу корпуса 4, на который произошло замыкание, так как за местом короткого замыкания в нулевом проводе тока нет, а значит, и па­дение напряжения отсутствует.

Если нулевой провод имеет повторное заземление (см. рис. 2, кривая II), то потенциал нейтрали не равен нулю; он равен паде­нию напряжения на сопротивлении заземления нейтрали. Потен­циал корпуса поврежденного потребителя равен падению напряже­ния на повторном заземлении. Разность этих потенциалов равна U_к. Потенциалы в нулевом проводе распределяются по прямоли­нейному закону. Потенциал корпуса 3 ниже потенциала корпусов 5 и 4. Корпус 2 находится в данном случае под нулевым потенциа­лом.

Устройство зануления и требования к нему. Основное назначе­ние зануления - обеспечить срабатывание максимальной токовой защиты при замыкании на корпус. Для этого ток короткого замы­кания должен значительно превышать уставку защиты или номи­нальный ток плавких вставок.

Согласно ПУЭ ток однофазного короткого замыкания должен превышать не менее чем в три раза номинальный ток плавкой вставки ближайшего предохранителя или ток срабатывания расцепителя автоматического выключателя с обратно зависимой от тока характеристикой. При защите сети автоматическими выключа­телями, имеющими только электромагнитный расцепитель (отсеч­ку), нулевой защитный провод должен быть выбран таким обра­зом, чтобы в цепи «фаза-нуль» обеспечивался ток короткого за­мыкания, равный величине тока уставки мгновенного срабатыва­ния, умноженный на коэффициент, учитывающий разброс (по завод­ским данным), и на коэффициент запаса 1,1. При отсутствии за­водских данных для автоматов с номинальным током до 1000 А кратность тока короткого замыкания относительно величины ус­тавки следует принимать равной 1,4; для автоматов с номиналь­ным током более 125 А она составляет 1,25. Полная проводимость нулевых защитных проводников во всех случаях должна быть не менее 50% проводимости фазного провода. В случаях когда эти требования не удовлетворяются, отключение при замыканиях на корпус должно обеспечиваться при помощи специальных защит (например, устройством защитного отключения).

Нулевой защитный провод должен иметь надежные соедине­ния, и должна обеспечиваться непрерывность цепи от каждого кор­пуса до нейтрали источника. Поэтому соединения нулевого провода до защищаемого корпуса выполняются сварными. Нулевой защит­ный провод соединяется со всеми заземленными металлическими конструкциями, создающими параллельные цепи короткого замы­кания: металлическими конструкциями зданий, подкрановыми пу­тями, стальными трубами электропроводок, свинцовыми и алюми­ниевыми оболочками кабелей, металлическими трубопроводами, проложенными открыто, исключая трубопроводы для горючих и взрывоопасных смесей. Эти проводники могут служить единствен­ным нулевым проводом, если по проводимости они удовлетворяют приведенным выше требованиям.

Чтобы обеспечить непрерывность цепи зануления, запрещается установка в нулевой провод предохранителей и выключателей. Это допускается только в том случае, если выключатель вместе с ну­левым проводом размыкает и все фазные провода.

Зануление однофазных потребителей, например светильников, должно осуществляться специальным защитным проводником (или жилой кабеля), который не может одновременно служить прово­дом для рабочего тока (см. рис. 1, корпус 2). Повторные за­земления нулевого провода должны выполняться на концах ответвлений воздушных линий или ответвлений длиной более 200 м, также на вводах в здания, электроустановки которых подлежат занулению.

Сопротивление заземляющих устройств, к которым присоеди­нены нейтрали трансформаторов или генераторов, в любое время года должно быть не более 2, 4 и 8 Ом соответственно при линей­ных напряжениях 660, 380 и 220 В источника трехфазного тока. Общее сопротивление растеканию заземлителей всех повторных за­землений нулевого рабочего провода каждой воздушной линии в любое время года должно быть не более 5, 10 и 20 Ом соответ­ственно при линейных напряжениях 600, 220, 127 В. При этом со­противление растеканию заземлителя каждого из повторных за­землений нулевого рабочего провода должно быть не более 15, 30 и 60 Ом соответственно при тех же напряжениях. Проводники для повторных заземлений нулевого провода должны иметь пропуск­ную способность не менее 25 А.

Расчет зануления. Цель расчета зануления — определить сече­ние нулевого провода, удовлетворяющее условию срабатывания максимальной токовой защиты. Уставка защиты определяется мощ­ностью подключенной электроустановки. Согласно требованиям ПУЭ, ток короткого замыкания должен превышать уставку за­щиты. Например, ток короткого замыкания, необходимый для пе­регорания плавкой вставки предохранителя, определяется как I_к ≥ 3·I_н , где I_н — номинальный ток плавкой вставки.

Расчетная величина тока короткого замыкания определяется из выражения (1) с учетом сопротивления петли «фаза — нуль»:

;

.

Таблица 1. Расчетные сопротивления сухих трансформаторов при вторичном напряжении 400/230 В

Мощность трансформатора, кВ·А	Схема соединения обмоток	,Ом	Мощность трансформатора, кВ·А	Схема соединения обмоток	,Ом	Мощность трансформатора, кВ·А	Схема соединения обмоток	,Ом
160	Δ/Yн	0,055	320	Y/Yн	0,0847	630	Δ/Yн	0,014
180	Y/Yн	0,151	400	Δ/Yн	0,022	750	Y/Yн	0,0364
250	Δ/Yн	0,0354	560	Y/Yн	0,0434	1000	Δ/Yн	0,009

Сопротивления трансформаторов приведены в табл. 1. Приведенные в ней данные сле­дует рассматривать как приближенные, пригодные для практиче­ских расчетов, не требующих высокой точности. Следует отметить, что у трансформаторов с соединением обмоток Δ/Y_н сопротивление ниже, чем у трансформаторов с соединением обмоток Y/Y_н. Это следует учитывать при выборе трансформаторов.

Сопротивление петли «фаза — нуль»

,

где R_ф— активное сопротивление фазного провода; R_н — активное сопротивление нулевого провода; Х_п— индуктивное сопротивление петли «фаза — нуль».

Для медных и алюминиевых проводов активное сопротивление определяется из формулы

.

Индуктивное сопротивление петли «фаза-нуль» равно сумме реактивных сопротивлений фазного Х_ф и нулевого Х_н проводов и сопротивления взаимоиндукции Х'_п между этими проводами (внеш­нее сопротивление):

.

Индуктивные сопротивления медных и алюминиевых проводов малы и ими можно пренебречь. Для стальных проводов активные и реактивные сопротивления принимаются по справочным табли­цам при соответствующих плотностях тока. Сопротивление взаи­моиндукции между проводами

,

где μ_о — магнитная проницаемость воздуха, равная 4·10^-7 Гн/м; l — длина линии, м; d — расстояние между проводами, м; D — диа­метр провода, мм.

Обычно при отдельно проложенных нулевых проводах прини­мают —0,6l; при прокладке кабелем или в стальных трубах зна­чением можно пренебречь.

В практике проектирования принято величины и Z_п склады­вать арифметически. Это дает небольшую погрешность (до 5%) в сторону уменьшения тока короткого замыкания, т. е. в сторону запаса.

Заземление нейтрали и повторные заземления рассчитываются по методике, изложенной выше. Для определения напряжений от­носительно земли из выражений (6) и (7) принимают:

;

Контроль зануления. Устройство зануления проверяется при вводе электроустановки в эксплуатацию, периодически в процессе работы и после ремонта. Внешний осмотр устройства зануления производится аналогично осмотру заземляющего устройства. Для измерения сопротивления петли «фаза-нуль» можно применить любой прибор; для измерения малых сопротивлений — измеритель заземлений МС-08, омметр М372 и др. Сопротивления заземлений нейтрали и повторных заземлений нулевого провода измеряются прибором МС-08.