SNiP-II_23_81
.pdfКоличест |
|
|
|
|
во |
Вид нагрузки |
Нагру- |
Формулы для ψ при значениях α |
|
закреплен |
в пролете |
женный |
|
|
ий |
|
пояс |
|
|
сжатого |
|
|
|
|
пояса |
|
|
|
|
в пролете |
|
|
0,1 £ α £ 40 |
40 < α £ 400 |
Без |
Сосредоточен |
Верхни |
ψ = 1,75 + |
ψ = 3,3 + 0,053α – 4,5 × 10– |
закреплен |
ная |
й |
0,09α |
5α2 |
ий |
|
Нижний |
ψ = 5,05 + |
ψ = 6,6 + 0,053α – 4,5 × 10– |
|
|
|
0,09α |
5α2 |
|
Равномерно |
Верхни |
ψ = 1,6 + 0,08α |
ψ = 3,15 + 0,04α – 2,7 × 10– |
|
распределенн |
й |
ψ = 3,8 + 0,08α |
5α2 |
|
ая |
Нижний |
|
ψ = 5,35 + 0,04α – 2,7 × 10– |
|
|
|
|
5α2 |
Два и |
Любая |
Любой |
ψ = 2,25 + |
ψ = 3,6 + 0,04α – 3,5 × 10– |
более, |
|
|
0,07α |
5α2 |
делящих |
|
|
|
|
пролет на |
|
|
|
|
равные |
|
|
|
|
части |
|
|
|
|
Одно в |
Сосредоточен |
Любой |
ψ = 1,75ψ1 |
ψ = 1,75ψ1 |
середине |
ная в |
|
|
|
|
середине |
|
|
|
|
Сосредоточен |
Любой |
ψ = 1,14ψ1 |
ψ = 1,14ψ1 |
|
ная в |
|
ψ = 1,6ψ1 |
ψ = 1,6ψ1 |
|
четверти |
|
|
|
|
Равномерно |
Верхни |
ψ = 1,14ψ1 |
ψ = 1,14ψ1 |
|
распределенн |
й |
ψ = 1,3ψ1 |
ψ = 1,3ψ1 |
ая |
Нижний |
Примечание. Значение ψ1 следует принимать равным ψ при двух и более закреплениях сжатого пояса в пролете.
Таблица 78*
Коэффициенты ψ для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии
|
Нагру- |
Формулы для ψ при отсутствии закреплений |
|
Вид нагрузки |
женный |
сжатого пояса и α |
|
|
пояс |
4 ≤α ≤ 28 |
28 <α ≤ 100 |
Сосредоточенная |
Верхний |
ψ = 1,0 +0,16α |
ψ 4,0 +0,05α |
на |
|
|
|
конце консоли |
Нижний |
ψ = 6,2 + 0,08α |
ψ = 7,0 + 0,05α |
Равномерно |
Верхний |
ψ = 1,42 |
α |
распределенная |
|
|
|
Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной |
|||
плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты ψ следует определять |
|||
как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, |
|||
приложенной к верхнему поясу на конце консоли, при котором ψ = 1,75ψ1 |
|||
(значение ψ1 следует принимать согласно примеч. табл. 77). |
|
2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента ϕb необходимо вычислить коэффициенты ϕ1 и ϕ2 по формулам:
|
|
J y |
|
2hh |
|
|
E |
|
|
|
ϕ 1 = |
ψ |
|
1 |
|
|
|
; |
(177) |
||
Jx |
|
l2 |
|
|
R y |
|||||
|
|
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
|
|
J y |
|
2hh |
|
|
E |
|
|
|
ϕ 2 = |
ψ |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
J x |
|
l2 |
|
|
R y |
, |
(178) |
|||
|
|
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
где h1 – расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса; h2 – то же, до оси менее развитого пояса;
lef – имеет то же значение, что и в формуле (175); ψ – коэффициент, вычисляемый по формуле
è |
|
ø . |
|
æ |
|
|
ö |
ψ = Dç B + |
B |
+ C ÷ |
(179)
|
|
|
b1 |
y |
|
|
|
|
Рис. 28. Схема дву- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
таврового сечения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с одной осью сим- |
|
|
|
|
|
|
|
l1 |
||
|
h1 |
|
|
|
метрии при изгибе |
||||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
h x |
|
|
|
x |
|
h2 t
l2
b2 y
Коэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.
Таблица 79
|
|
Коэффициенты D и C |
|
Вид нагрузки |
D |
Коэффициент С при сечении |
|
|
|
двутавровом n ≤ |
тавровом n = 1 |
Сосредоточенная в середине |
3,265 |
0,9 |
|
0,330μ |
0,0826α |
||
пролета |
|
|
|
Равномерно распределенная |
|
|
|
2,247 |
0,481μ |
0,1202α |
||||||||
Чистый изгиб |
|
|
|
|
|
|
|
4,315 |
0,101μ |
0,0253α |
||||
Обозначения, принятые в таблице 79: |
|
|
||||||||||||
n = |
|
J1 |
|
|
( |
)( |
|
|
|
α |
1) |
, |
|
|
J1 |
+ |
|
;μ = n 1− |
n 9,87 + |
|
|
|
|
|
|||||
|
J2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где α 1 |
= |
0,385 |
Jt ( J1 + J2 ) æ lef |
ö |
2 |
, |
|
|
|
|||||
|
|
ç |
|
÷ |
|
|
|
|
||||||
J1J2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
è h |
ø |
|
|
|
|
|
здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно симметрии сечения;
α – следует определять по формуле (175), в которой момент инерции сечения при кручении Jt = δ3 å bti i3 ,
где bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; δ = 1,25 – для двутаврового сечения с одной осью симметрии; δ = 1,20 – для таврового сечения.
Таблица 80
|
|
|
Коэффициент B |
Схема сечения и |
Коэффициент В при нагрузке |
||
место |
сосредоточен |
равномерно |
вызывающе |
приложения |
ной в |
распределенн |
чистый изгиб |
нагрузки |
середине |
ой |
|
|
пролета |
|
|
|
δ |
μ |
β |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ – 1 |
|
|
|
μ – 1 |
|
|
|
|
β |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 – δ |
|
|
|
1 – μ |
|
|
|
|
–β |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
–δ |
|
|
|
|
|
–μ |
|
|
|
|
|
–β |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обозначения, принятые в таблице 80: |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
δ = n + 0,734β; μ = n+ 1,145β; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ì |
|
|
|
|
|
|
|
æ |
b |
ö |
é |
|
b |
|
|
|
æ |
b |
ö |
2 |
ù |
ü |
|
|
|
|
|
|
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ï |
|
|
|||||||||
|
|
|
β = |
í |
0,47 |
- |
0,035 |
ç |
1 |
÷ |
ê |
1 + |
1 |
- |
0,072 |
ç |
1 |
÷ |
|
ú |
ý ( |
) |
, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
ï |
è h |
ø |
ê |
h |
è h |
ø |
|
ú |
ï |
2n - 1 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
î |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ë |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
û |
þ |
|
|
где b1 – ширина более развитого пояса балки; n – обозначение то же, что и в таблице 79.
Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты ψ следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.
Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и α < 40 коэффициенты ψ следует умножать на (0,8 + 0,004α).
При n > 0,7 и 5 ≤ lef /b2 ≤ 25 значение коэффициента ϕ2 необходимо уменьшить умножением на (1,025–0,015lef /b2) и принимать при этом не более 0,95.
Значения lef /b2>25 в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.
Значения коэффициентов ϕb в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.
Таблица 81
Коэффициенты ϕb
Значение |
|
|
|
|
Коэффициенты ϕb при сжатом поясе |
|||||
ϕ2 |
|
|
более развитом |
|
|
менее развитом |
||||
ϕ2≤0,85 |
|
|
|
|
ϕb = ϕ1 |
|
|
|
|
ϕb = ϕ2 |
ϕ2>0,85 |
|
|
é |
|
æ |
n |
|
1- n |
ö ù |
ϕb=0,68+0,21ϕ2 |
|
ϕ b = |
ϕ 1 |
ê |
0,21 |
+ 0,68ç |
+ |
÷ ú |
|
||
|
|
ϕ 2 |
|
|||||||
|
|
|
ê |
|
è |
ϕ 1 |
ø ú |
|
||
|
|
|
ë |
|
|
|
|
|
û |
|
3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент ϕb следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом
значения α необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения ϕ1 умножать на 0,7. Значения Jx, Jy и Jt в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.
Таблица 82
Моменты инерции при кручении Jt прокатных двутавров по ГОСТ 8239–72*
Номер |
Jt, см4 |
|
|
||
двутавра |
|
|
10 |
2,28 |
|
12 |
2,88 |
|
14 |
3,59 |
|
16 |
4,46 |
|
18 |
5,60 |
|
18а |
6,54 |
|
20 |
6,92 |
|
20а |
7,94 |
|
22 |
8,60 |
|
22а |
9,77 |
|
24 |
11,1 |
|
|
Номер |
Jt, см4 |
|
||
|
двутавра |
|
|
27 |
13,6 |
|
27a |
16,7 |
|
30 |
17,4 |
|
30a |
20,3 |
|
33 |
23,8 |
|
36 |
31,4 |
|
40 |
40,6 |
|
45 |
54,7 |
|
50 |
75,4 |
|
55 |
100 |
|
60 |
135 |
24а 12,8
Приложение 8
ТАБЛИЦЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ЭЛЕМЕНТОВ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ И С УЧЕТОМ ХРУПКОГО РАЗРУШЕНИЯ
Таблица 83*
Группы элементов и соединений при расчете на выносливость
№ |
Схема элемента и |
Характеристика элемента |
Группа |
п/ |
расположение расчетного |
|
элемент |
п |
сечения |
Основной металл с прокатными |
а |
1 |
а |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
или обработанными механическим |
|
|
|
путем кромками |
|
|
|
То же, с кромками, обрезанными |
2 |
2 |
a |
машинной газовой резкой |
|
Основной металл с обработанными |
|
||
|
r |
|
|
|
|
механическим путем кромками, |
|
|
a |
при разной ширине и радиусе |
|
|
|
перехода r, мм: |
1 |
|
|
200 |
4 |
|
|
10 |
|
3 |
a |
Основной металл в соединениях на |
1 |
|
|
|
|
|
|
высокопрочных болтах |
|
aa
|
a |
|
|
4 |
a |
Основной металл в болтовом |
|
|
|
|
|
|
|
(болты класса точности А) |
|
|
a |
соединении в сечениях по |
|
|
отверстию: |
4 |
|
|
a |
||
|
|
а) при парных накладках |
5 |
|
|
б) при односторонних накладках |
|
|
a |
|
|
5 |
а |
Переход и закругление (класс |
2 |
|
α |
чистоты газовой резки 1 или |
|
|
фрезеровка) при |
|
|
|
r |
|
|
|
a |
α ³ 72°, r ³ b |
|
6 |
|
2 |
7 |
a |
Фасонки прямоугольной формы, |
||
|
|
|
|
|
a |
приваренные встык или тавр к |
|
|
элементам конструкций без |
|
|
|
|
|
|
|
a |
механической обработки перехода |
|
|
|
от фасонки к элементу |
|
|
a |
|
|
7 |
a |
Фасонки, приваренные встык или в |
4 |
|
|
|
|
a |
a |
тавр к стенкам и поясам балок, а |
|
также к элементам ферм при α ≤ |
|
||
|
|
|
|
|
a |
45° |
|
a |
a |
|
|
8 |
a |
Фасонки прямоугольной или |
7 |
|
|
трапециевидной формы, |
|
|
a |
приваренные к поясам балок |
|
|
внахлестку с обваркой по контуру |
|
|
|
|
|
|
|
|
нахлестки без механической |
|
|
a |
обработки швов |
|
9 |
Стыковой необработанный шов; |
2 |
|
|
|
нагрузка перпендикулярна |
|
a |
|
сварному шву; стыкуемые |
|
|
элементы одинаковой ширины и |
|
|
|
|
|
|
|
|
толщины |
|
10 |
a |
Стыковой необработанный шов; |
5 |
|
i≤ 1:5 |
стыкуемые элементы разной |
|
a |
|
ширины или разной толщины |
|
|
|
|
11
12
13
14
15
16
а |
h |
a |
|
Основной металл в месте перехода |
|
|
|
|
|||
a |
|
a |
h |
h к стыковому шву со снятым |
|
|
механическим способом |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
a |
a |
|
усилением шва: |
2 |
|
|
|
|
при стыковании элементов |
|
|
a |
a |
|
одинаковой толщины и ширины |
3 |
|
|
a |
|
то же, разной толщины и ширины |
|
|
|
|
Стыковой шов, выполненный на |
4 |
|
|
|
|
|
подкладном листе; нагрузка |
|
|
a |
|
|
перпендикулярна сварному шву |
|
|
|
a |
|
Стыковой шов труб, выполненный |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на подкладном кольце |
|
|
|
a |
|
Соединение встык прокатных |
4 |
|
|
a |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
профилей |
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
Сварные сечения двутаврового, |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
таврового и других типов, сварные |
|
|
a |
|
|
непрерывными продольными |
|
|
|
|
швами при действии усилия вдоль |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оси шва |
|
|
|
|
|
Элемент со вспомогательным |
|
|
|
α |
|
элементом, прикрепленным |
|
|
|
|
продольными швами, при α: |
|
|
|
|
a |
|
4 |
|
|
a |
|
|
до 45° |
|
|
|
|
|
90° |
7 |