Окончание табл. 2.2.

1	2	3	4	5	6	7	8		9	10
Азотирование	55...67 HRC 50...59 HRC	24...40 HRC 24...40 HRC	35ХЮА, 38ХМЮА,	1050 1050	1,2	12 HRCсердц +300			40 HRCпов	1000 1000
			40Х, 40ХФА 40ХНМА и др.					1,75	30 HRCпов
Цементация и закалка	55...63 HRC	30...45 HRC	Цементируемые стали	23HRCпов	1,2	750		1,5	40 HRCпов	1200
Нитроцемен-тация и закалка	55...63 HRC	30...45 HRC	Молибденовые стали 25ХГМ, 25ХГНМ	23HRCпов	1,2	1000			40 HRCпов	1520
			Безмолибденовые стали 25ХГТ, 35Х	23HRCпов		750			40 HRCпов	1520

* Распространяется на все сечения зуба и часть тела зубчатого колеса под основанием впадины.

** Приведён диапазон значений твёрдости, в котором справедливы рекомендуемые зависимости для пределов выносливости и предельных допускаемых напряжений (рассчитывают по средним значениям твёрдости в пределах допускаемого отклонения, указанного в таблице);

HRC_пов - твёрдость поверхности, HRC_сердц - твёрдость сердцевины.

Рис.2.2

0 - постоянный, I - тяжелый, II- средний равновероятный, III - средний нормальный, IV - легкий, V - особо легкий

Постоянный режим нагрузки является наиболее тяжелым для передачи, поэтому его принимают за расчетный также в случае неопределенного (незадаваемого) режима нагружения.

Большинство режимов нагружения современных машин сводятся приближенно к шести типовым режимам (рис.2.2):

Режим работы передачи с переменной нагрузкой при расчете допускаемых контактных напряжений заменяют некоторым постоянным режимом, эквивалентным по усталостному воздействию. При этом в формулах расчетное число циклов N_Hперемены напряжений заменяют эквивалентным числом цикловN_HEдо разрушения при расчетном контактном напряжении.

,

где - коэффициент эквивалентности, значения которого для типовых режимов нагружения приведены в табл.2.3.

Таблица 2.3

Ре- жим	Расчёт на контакт. усталость			Расчёт на изгибную усталость
ра- боты	Термооб работка	m/2	mH (KHE)	Термическая обработка	m	mF (KFE)	Термическ. обработка	m	mF (KFE)
0	любая	3	1,0	улучшение, нормализация, азотирование	6	1,0	закалка объёмная, поверхност- ная, цементация		1,0
I			0,5			0,3			0,20
II			0,25			0,143		9	0,10
III			0,18			0,065			0,036
IV			0,125			0,038			0,016
V			0,063			0,013			0,004

Базовое число циклов N_HG перемены напряжений, соответствующее пределу контактной выносливости, рассчитывают по эмпирическим следующим зависимостям

.

Из двух значений (для зубьев шестерни и колеса) рассчитанного допускаемого контактного напряжения в дальнейшем за расчетное принимают:

- для прямозубых (цилиндрических и конических) передач - меньшее из двух значений допускаемых напряжений и;

- для косозубых цилиндрических передач с твердостью рабочих поверхностей зубьев Н₁иН₂350 НВ - меньшее из двух напряженийи;

- для косозубых цилиндрических передач, у которых зубья шестерни значительно (не менее 70...80 НВ) тверже зубьев колеса,

[ s_H]= 0, 5 (+)£1,25 [s_H]_min ,

где [s_H]_min - меньшее из значений [s_H1] и [s_H2] .

Допускаемые напряжения изгиба. Расчет зубьев на изгибную выносливость выполняют отдельно для зубьев шестерни и колеса, для которых вычисляют допускаемые напряжения изгиба по формуле [1]

,

где - предел выносливости зубьев по напряжениям изгиба, значения которого приведены в табл. 2.2;

S_F- коэффициент безопасности, рекомендуютS_F= 1,5...1,75 (смотри табл. 2.2);

Y_A(К_FC) -коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки (например, реверсивные передачи), при односторонней нагрузкеY_A=1 и при реверсивнойY_A= 0,7...0,8 (здесь большие значения назначают приН₁ иН₂> 350 НВ);

Y_N(K_FL) - коэффициент долговечности, методика расчета которого аналогична расчетуZ_N(смотри выше).

При Н £350 НВ, но£4 .

При Н> 350 НВ, но£2,6 .

При следует принимать=1. Рекомендуют принимать для всех сталей. При постоянном режиме нагружения передачи

.

При переменных режимах нагрузки, подчиняющихся типовым режимам нагружения (рис.2.2),

,

гдепринимают по табл. 2.3.