3. Дуговая защита

4. Защитой оснащаются шкафы КРУ 6 кВ. с этой целью шкаф КРУ выполняется с откидной крышкой, являющейся разгрузочным клапаном, который реагирует на повышение давления газов внутри шкафа, возникающих при горении открытой дуги.

Для дуговой защиты используются контакты конечных выключателей, установленных в шкафах и связанных с положением крышки клапана. При нормальном закрытом положении крышки контакт конечного выключателя разомкнутом и замыкается при откладывании крышки.

Защита осуществляется с контролем тока кз в цепи питания защищаемой секции РУСН. Для контроля используется действующий без выдержки времени реагирующий орган дистанционной защиты.

При возникновении кз с дугой в любом шкафу секции РУСН дуговая защита должна отключить без выдержки времени ввод питания данной секции.

5. Устройство тушения пожара.

Устройство тушения пожара предусматривается на ТСН мощностью 25 МВА и выше, подключенных ответвлением к блоку и располагаемых под комплектными токопроводами генератора блока.

В качестве датчика пуска устройства тушения пожара используется газовая защита ТСН.

6. Пример расчета рабочего ТСН.

1. Расчетные данные

ТРДНС-25000/35

Uном=15,75±8*1,5%/6,3-6,3 кВ

Uкmax=10.12%

Ukmin=8.64%

Ukном=12%

2.Расчет защит

2.1. Расчет дифференциальной токовой защиты и выбор газовой защиты см. защиты понижающего трансформатора

2.2. Дистанционная защита со стороны НН

2.2.1. Сопротивление срабатывания защиты

Zсз==1,93 Ом

I_номт^НН===23000А

2. Сопротивление срабатывания реле

Zср=1,93*=9,65 Ом

Используется блок-реле БРЭ2801, имеющееуставку по сопрототивлению срабатывания, регулируемую от 0,25 до 40Ом.

2. Зона резервирования защиты

Zдист =1,93/1,2=1,6 Ом

Защита охватывает алюминиевый кабель 3*95 мм²

Zкаб===0,335 Ом/км

Длина кабеля

L=*1000=1000=4776 м,

Что превышает величину по таблице 4.2.1.

2. Чувствительность по току точной работы

Кч.т.=18,6/0,5=37,2>>1,3

I⁽²⁾=11.2 кА→Iр=18,6А

Хтmax==0,32 Ом (для Uкmax и мощности обмотки 6 кВSнн=25/2=12,5 МВА)

2. Выдержка времени срабатывания защиты t_сз=0,5с

Принимаем реле РВ-01 с диапазоном уставок 0,1-1,0с

2.3 Дистанционная защита со стороны ВН.

2.3.1. Сопротивления срабатывания защиты

Zcз==0,92/2=0,46 Ом

2.3.2. Сопротивление срабатывания реле

Zср=*0,46=3,83 Ом

К_I=1000/5, т.к. I_ном^ВН=917,5 А

Используется блок-реле БРЭ2801 с пределами уставок от 0,25 до 40 Ом.

2.3.3. время срабатывания защиты

t_сз=0.5+0.4=0.9c

Принимаем реле времени РВ-01 с диапазоном уставок 0,3-3,0с

2. Защита от перегрузки

2.4.1. Ток срабатывания защиты

Iсз=1150=1509А

2.4.2. Ток срабатывания реле

Iср==5,03А

Принимаем реле РТ140/6 с параллельным соединением катушек.

2.4.3. Время срабатывания защиты t_сз=6с

Принимаем реле времени РВ-0,1 с диапазоном уставок 0,1-10с.

2. Пуск устройства тушения от газовой защиты, действующей на выходные реле защиты блока, осуществляется при срабатывании это реле и промежуточного реле в цепи газовой защиты ТСН.

3. При переводе действия газовой защиты на сигнал пуск устройства тушения пожара производится также от газовой защиты, но при условии действия дифференциальной защиты ТСН.

Схема защиты рабочего ТСН мощностью 25-63 МВА.

2. Защита резервного ТСН (см. рис. 4.2.2.)

Основные защиты ТСН (дифференциальная на реле ДЗТ-21 и газовая) выполняются аналогично защитам понижающего трансформатора.

1. Порядок расчета токовой отсечки

Защита устанавливается на стороне ВН ТСН в качестве основной защиты в тех случаях, когда быстродействующее отключение междуфазных кз на ошиновке ВН не может быть обеспечено другими защитами,а так же в качестве резервной защиты для быстродействующего резервирования дифференциальной защиты. При питании трансформатора от линии 110-330 кВ, шин 110-220 кВ или обмотки мреднего напряжения автотрансформатора

Связи отсчека выполняется с помощью трех реле РНТ с целью улучшения отстройки защиты от переходных процессов. Трансформаторы тока защиты соединяются в звезду. При питании трансформатора от обмотки нишего напряжения автотрансформатора связи отсечка выволняется с помощью двух реле тока типа РТ140.

1. Ток срабатывания защиты отстраивается от максимального значения тока кз на стороне низшего напряжения трасформатора

Iсз=КотсImax, где

Котс=1,4-коэффициент отстройки;

Iкmax-ток трехфазного кз на стороне НН трансформатора, приведенный к напряжению стороны ВН.

2. Ток срабатывания реле

Iср=, где

Ксх=1-коэффициент схемы трансформатора тока;

Кi-коэффициент трансформации трансфоматора тока.

По вычисленному Iср проводится выбор типа реле.

3. Чувствительность защиты проверяется при двухфазном кз на выводах трансформатора со стороны ВН в минимальном режиме работы системы

Кч=≥2

2. Порядок расчета дистанционной защиты на стороне НН выполняется аналогично соответствующей защите рабочего ТСН.

3. Порядок расчет дистанционной защиты со стороны ВН.

Для ТСН включенного в системе шин 110-220 кВ защита включается на встроенные в выводы силового трансформатора тока, соединенные в треугольник для предотврашения неселективного действия защиты при внешних кз на землю. Защита выполняется аналогично соответствующей защите рабочего ТСН.

4. Порядок расчета дифференциальной защиты магистрали резервного питания.

Защита предусматривается при выполнении магистрали шинопроводами и при мощности ТСН не менее 40 МВА. При секционировании магистрали выключателями защита устанавливается отдельно для каждой секции. Защита включается на сумму токов трансформаторов тока всех питающих и отходящих присоединений магистрали. Защита выполняется на реле РНТ-565 или РНТ-567.

1. Ток срабатывания защиты

Iсз=КотсIнб, где

Котс=1,3-коэффициент отстройки;

Iнб=Iнб^,+Iнб^,,ток небаланса;

Iнб=Кпер*Коди*ᵋ*Iкmax-составляющая тока небаланса, вызванная погрешностью трансформаторов тока;

Кпер=1; Кодн=1;ᵋ=0,1; Iкmax- максимальный ток трехфазного кз на шинах 6кВ.

I_нб^,,,=Iкmax-составляющая тока небаланса, вызванная неравенством вторичных токов в плечах защиты;

Wнеосн.расч.,Wнеосн.-соответственно расчетное и принятое число витков обмотки насыщающего трансформатора реле для неосновной стороны.

2. Ток срабатывания реле, отнесенный к стороне с большим сторичным номинальным током (основной стороне)

Iсросн=

3. Коэффициент чувствительности защиты.

Расчетным видом повреждения для проверки в конце секции магистрали резервного питания 6кВ.

I²=0,871⁽³⁾=, где

Хрез=Хвт+Хтmax+Хшпсекц

Хвт-эквивалентное сопротивление внешней сети;

Хтmax-максимальное сопротивление трансформатора;

Хшпсекц=lшпХудшп-сопротивление шинопровода;

Lшп-длина секции магистрали;

Худшп=0,15 Ом/км-удельное сопротивление шинопровода.

Кч=I⁽²⁾/Iсз≥2