Далее расчетная масса ГОТВ вычисляется по формуле (Д.1).
При этом допускается увеличивать нормативное время подачи ГОТВ в К4 раз.
Вслучае, если расчетное количество ГОТВ определено с использованием коэффициента К4 = 2,25, резерв ГОТВ может быть уменьшен и определен расчетом с применением коэффициента К4 = 1,3.
Впроекте следует указать, что не следует вскрывать защищаемое помещение, в которое разрешен доступ, или нарушать его герметичность другим способом в течение 20 мин после срабатывания АУГП (или до приезда подразделений пожарной охраны).
Приложение Е
МЕТОДИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА УСТАНОВОК УГЛЕКИСЛОТНОГО
ПОЖАРОТУШЕНИЯ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
Е.1 Среднее за время подачи двуокиси углерода давление в изотермическом резервуаре pm, МПа, определяется по формуле
pm = 0,5 · (p1 + p2), (Е.1)
где p1 - давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа;
p2 - давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по рисунку Е.1.
PRO ПБ – портал про пожарную безопасность https://propb.ru/
1
1 - при p1 = 2,4 МПа; 2 - при p1 = 2,1 МПа; 3 - при p1 = 1,8 МПа; 4 - при p1 = 1,6 МПа;
5 - при p1 = 1,4 МПа; 6 - при p1 = 1,2 МПа
Рисунок Е.1 - Зависимость давления p2 в изотермическом резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода m от относительной массы двуокиси углерода m4
Примечание - Относительная масса двуокиси углерода m4 определяется по формуле
m4 = m5m−5 m ,
где m5 - начальная масса двуокиси углерода, кг.
Е.2 Средний расход двуокиси углерода Qm, кг/с, определяется по формуле
Qm = mt ,(Е.2)
где m - расчетное количество двуокиси углерода, кг;
PRO ПБ – портал про пожарную безопасность https://propb.ru/
1
t - нормативное время подачи двуокиси углерода, с.
Е.3 Внутренний диаметр питающего (магистрального) трубопровода di, м, определяется по формуле
di =9,6 10−3 (k4 )−2 (Qm )2 l1 0,19 ,(Е.3)
где k4 - множитель, определяется по таблице Е.1;
l1 - длина питающего (магистрального) трубопровода по проекту, м.
Таблица Е.1
pm, МПа |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2,0 |
2,4 |
|
|
|
|
|
|
|
k4, множитель |
0,68 |
0,79 |
0,85 |
0,92 |
1,0 |
1,09 |
|
|
|
|
|
|
|
При этом суммарная площадь проходных сечений запорно-пусковых устройств должна быть больше площади проходного сечения магистрального трубопровода.
Е.4 Среднее давление в питающем (магистральном) трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение рассчитывается из уравнения
|
(p |
)=2 |
|
|
2 |
10−11 (Q |
|
)2 l |
2 |
|
|
|
p |
+0,568 |
ln 1− |
|
|
m |
|
|
,(Е.4) |
||||
|
(d |
)5,25 (k |
|
)2 |
|
|||||||
3 |
4 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
где l2 - эквивалентная длина трубопроводов от изотермического резервуара до точки, в которой определяется давление, м. Эквивалентная длина l2 определяется из уравнения
l2 =l1 +69di1,25 ε1,(Е.5)
где ε1 - сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.
Е.5 Среднее давление составляет
pm' =0,5 (p3 + p4 ),(Е.6)
где p3 - давление в точке ввода питающего (магистрального) трубопровода в защищаемое помещение, МПа;
p4 - давление в конце питающего (магистрального) трубопровода, МПа.
Давление на насадках (Pн) должно составлять не менее 1,0 МПа.
Е.6 Средний расход через насадок Q'm , кг с-1, определяется по формуле
PRO ПБ – портал про пожарную безопасность https://propb.ru/
1